Вентиляция и теплоснабжение метрополитенов

поверхностей шпалы в границах дренажного лотка ввиду крайне малого влияния их поверхностей на суммарное сопротивление тоннеля с армировкой при подсчете периметра не учитываются. По формуле (4.VII) определяем эквивалентный гидравлический диаметр тоннеля: при полной армировке * , '22,38 _

при армировке без кабелей 22,48

„

при армировке без кабелей и кронштейнов . 22,51 , 00 ds==4 17Ж = 5 ' 2 3М *

Определяем внутренний периметр тюбинговой поверхности тоннеля (подочитывается по образующей поверхности ребер): при полной армировке 360—ф П Тюб = 2 JlR ggQ— — 2,5Р Чв каб — Р ч. тр =

= 2• 3,14• 2,8 3 6 ° ~ 8 6 ' 3 —2,5* 1,52 — 0,25 = 9,15 м. obU

где 2,5 — коэффициент, учитывающий условное увеличение пери метра, занимаемого кабелями вследствие резкого снижения ско рости проходящего воздуха в междукабельном пространстве; при армировке без кабелей и кабельных кронштейнов Я Тюб = 2яЛ « V - Р ч . тюб = 2.3,14.2,8^=^—0,25 = 13,1 м. Определяем периметр всех кабелей (суммарную поверхность кабелей, примыкающих к тоннелю) г 0 04 n Ka6 = nnd Ka6 = 76.3,14-0,04 —2,19-3,14 -^-=7,17 м. 2. Определяем коэффициент сопротивления трению для крон штейнов и шпал в совпадающих плоскостях. Расчет выполняется в табличной форме по формуле (25.VII).

По табл. 2.VII находим: при полной армировке

а ар 1 = 180 .10-4 =

= 0,346 • 10 -4;

при армировке без кабелей

О OH9Q

а ар ! = 180 • 10-4.

= 0,598 • 10"«.

18*

275