Вентиляция и теплоснабжение метрополитенов

1. По формуле (62 B.V ) определяем эквивалентный диаметр однопутного прямоугольного тоннеля относительно его внутрен ней поверхности , , , 4,175 - 3,95 . п _ <* = <* э = 4 2(4,175+ 3,05) и 4 - 0 5 , ь 2. По формуле (18.V) определяем коэффициент температуро проводности ограждающих железобетонных конструкций тоннелей fl ^0,2l: 7 2 5 500 -°> QQ292 М2/Ч ' 3. Так как а г > а (0,00292 > 0,00135), т. е. ограждающие железобетонные конструкции тоннелей не являются теплоизоли рующими по отношению к грунту, то в соответствии с данными § 4 настоящей главы принимаем ф сл = 1. 4. По формуле (61 .V) определяем коэффициент теплоотдачи при плотности воздуха в тоннеле Y b o = 1,193 кг/м 3 , скорости движения воздуха и 0 = 2,8 м/с, эквивалентном диаметре d 9 = = 4,05 и коэффициенте е с = 2,2 2,64-2,2(1,193.2,8)0 .8 а = 4да— — = 1 1 ' 5 ккад / м2 - 4 - с 5. Так как условию задачи t Bl = t rp , то по формуле (53.V) при z = 1550 ч определяем 4д2ф сл = 4 • 0,00135 •1550 • 1 = 8,38. Из табл. 1.V по значению 4<шр сл = 8,38 для d 9 = 4,05 м опре деляем е р = 1,96 м. Удельный тепловой поток, поступающий в грунт с 1 м 2 внут ренней поверхности тоннеля с эквивалентным диаметром d 3 = = 4,05 м, при динамике роста внутренней температуры воздуха, обеспечивающей достижение конечной его температуры th = = 22,8° С за время z = 1550 ч, определяем по формуле (42.V) 22 8 9 * = 1 , 4,05 / Л • 2-1,96 Л " 9 ' 4 К К а л / м 2 ' Ч - -ГТЗ"+ -27Г 1 п \ 4Д)5~/ 6. По формуле (44.V) определяем коэффициент теплопередачи нестационарного теплового потока от воздуха черев огражда ющую конструкцию тоннеля в грунт при эквивалентном внутрен нем диаметре тоннеля d 9 = 4,05

.0,680.

11,5 +

" ' I 1

4,05

)

1

7. Действительный удельный тепловой поток, поступающий в грунт с 1 м 2 внутренней поверхности прямоугольного тоннеля, 164 -