Вентиляция и теплоснабжение метрополитенов

тепловыделениями, разделенных промежутком времени 8—9 ч, несоответствие фактических кривых расчетным мало влияет на результаты расчетов и поэтому может не учитываться. Суммируя данные последней графы табл. 3.V и деля на число этих данных (часы суток), определяем прямую среднесуточной температуры воздуха в тоннеле. Имея в виду колебание темпера туры воздуха в тоннеле относительно этой среднесуточной прямой, можно считать, что среднесуточная температура внутренней по верхности стенки тоннеля будет близка к среднесуточной темпе ратуре воздуха в тоннеле, т. е. Z=24 2 ср ) tc. ср. сут= £ в. ср. сут= 24 9 (81.V) ср. сут с кривой 3 (см. рис. 11.V) будут характеризовать: на участке, где кривая 3 выше прямой 4, время теплопотока из воздуха тоннелей в их ограждающие конструкции и грунт 2 нагр = 13,5 ч; на участке, где кривая 3 ниже прямой 4, время теплопотока из ограждающих конструкций тоннелей и грунта в воздух тонне лей, т. е. охлаждение их Zx= *xi+*x2 = 7,3 + 3,2=10,5 ч. Суммируя отдельно ординаты на участках нагрева и охлажде ния и деля каждую сумму ординат на их число, получим искомую прямую на участке нагрева г ср сут чагр (прямая 5) и среднесуточ ную прямую на участке охлаждения t c р#С ут. х (прямая 6 ), которые составляют соответственно t c? сут нагр = 22,8° С и t Gp сут х = = 17° С. По формуле (72.V) Д«нагр = 22,8 — 9 = 13,8° С. По формуле (73.V) Д* х = 20,2 —17,0 = 3,2° С. Для тоннелей из чугунных тюбингов наружным диаметром дъ = 5,5 м и грунтов с теплофизическими характеристиками % = 1,0 ккал/м-ч-°С, С = 0,3 ккал/кг, у = 2470 кг/м 3 и, имея в виду, что <р сл = 1, определим по формуле (53.V) и приложению 4 при z Harp = 13,5 ч и z x = 10,5 ч значения е р нагр = 0,25 м и е Р . х = 0,17 м. При средней скорости движения воздуха в тоннеле и 0 = = 2,8 м/с и его эквивалентном внутреннем диаметре d 3 = 4,84 м 150 - Для данных табл. 3.V ср сут ^ 20,2° С. Точки пересечения прямой