Убежища гражданской обороны. Конструкции и расчет

ная при больших деформациях конструкции. Приведем примеры расчета сооружений прямоугольной формы, за ­ глубленных в мягкий грунт (упруговязкая среда К — = 10,5 МПа, G = 3,4 МПа, /( * = 0,346 КПа -c, ц = = 0,112 КПа-с [61]). На рис. 13.4, б показано распреде ­ ление в различные моменты ( s =// t , т = 3,3мс) напря ­ жений вокруг сооружения с удельной массой т — = 125 кг/м 2 при действии воздушной ударной волны по нормали к покрытию. Решение получено с учетом сме ­ щений сооружения в грунте, а также деформаций покры ­ тия (слева). Для сравнения справа дано решение без учета деформаций. Видно, что распределение напряже ­ ний <722 при учете деформаций крайне неравномерно, при ­ чем в средней части покрытия нагрузка намного ниже средних, полученных для «твердого» покрытия, т. е. учет деформаций может приводить к значительному сниже ­ нию расчетных (эквивалентных) нагрузок. Результаты расчета жесткого сооружения при дейст ­ вии бегущей ударной волны с АРф=0,1МПа даны на рис. 13.5, где показаны векторное поле массовых скоро ­ стей при 5 = 21,2 в зоне дифракции волны сжатия (без ­ размерные величины щ, ѵ 2 соответствуют отношениям ско ­ ростей к величине х* /т=86, 42 м/с) и траектории частиц грунта вдали от сооружения и его центра массы (пере ­ мещения отнесены к х і = 0,285м). Приведены также из ­ менения со временем напряжений в грунте и на внешних элементах сооружения. Видно, что траектории грунта и сооружения практически совпадают, но заметно запаз ­ дывание смещений объекта. Максимумы функций о/ДРф можно использовать для определения коэффициентов взаимодействия. Сводка коэффициентов для различных сооружений и грунтов, в том числе водонасыщенных, да ­ на в [61]. На рис. 13.6, а показаны изолинии вертикальных на ­ пряжений о 2 2 в зоне дифракции волны сжатия вокруг со ­ оружения с а=/[=2,5м, Ь = 2а при /=0,8с, а на рис. 13.6,6 — угловые параметры движения сооружений (ф — угол поворота, ср' — угловая скорость безразмер ­ ная, ф'=ф'^) с «=& = 2,5м, Л=3,5м (кривые 1, 2) и с 6 = 2а = 5 м, /г = 3,5 м (кривые 3, 4), а также поворот диагонали частицы грунта ®о на глубине центра сооруже ­ ния 4,76 м в зависимости от безразмерного аргумента %£)= (^М — Х))/х«, где Хі — горизонтальная координата точки. Видно, что вращение сооружения квадратного 564