Убежища гражданской обороны. Конструкции и расчет

нием поперечной силы и упругопластической стадией ра ­ боты сечения, полагая, что переход из упругой стадии в пластическую соответствует предельному состоянию сечения, характеризуемому соотношением F o (X,Y)~O, X = N/N 0 , Y = M/M g , (11.1) где М о — предельный пластический момент для сечения при отсутст ­ вии продольной силы; N o — предельная продольная сила для сече ­ ния площадью F при отсутствии изгибающего момента, N q =F ot . Предельное значение изгибающего момента Л1 Т по упругому моменту сопротивления W M 7 = (jiW соответ ­ ствует достижению предела текучести а т в наиболее уда ­ ленной от нейтральной оси фибре сечения. Значение Л1о=М т имеет место для идеального двутавра и (при ­ ближенно) для слабоармированных изгибаемых железо ­ бетонных элементов с одиночной арматурой в растяну ­ той зоне. Для реальных профилей Мі>Л4 т . По аналогии с упругим вводят пластический момент сопротивления ІГпл и коэффициент формы сечения Ді^І Кі=Мо/М т — = W„„/W. Функция (11.1) представляет замкнутую кривую, ог ­ раничивающую область упругого состояния сечения. В табл. 11.3 приведены значения W, Кі и Fo для некото ­ рых сечений [39]. Если сечение обладает двойной симмет ­ рией и материал ведет себя идентично при растяжении и сжатии, то предельная кривая (11.1) также будет сим ­ метричной относительно осей X и Y и достаточно F o фик­ сировать в одном квадранте (рис. 11.4, а). Для кривиз ­ ны Кг элемента, относительно удлинения ео его оси и уравнения (11.1) существует связь 8(І /К Г = — dM/dN. (11.2) Согласно (11.2) вектор скорости обобщенного пластиче ­ ского перемещения элемента является внешней нормалью к предельной кривой (11.1), т.е. соотношение (П.2) яв ­ ляется обобщением основного принципа теории пласти ­ ческого течения на случай сжато-изогнутых стержней. (В теории пластического течения на основании термоди ­ намического постулата Друкера доказывается, что вектор скорости пластической деформации нормален гладким участкам поверхности текучести в пространстве напря ­ жений). На основании [126] внутренние усилия в сечении оп ­ ределяют в такой последовательности. Изгибающий мо ­ мент М и нормальную силу N вычисляют как для упру- 32 — 337 497