Убежища гражданской обороны. Конструкции и расчет

Q° =- By ” =- В [ Уо ( t J X[ + (y 0 - y^ ( T1 ) X 2 ’ )] = 2-96 a 0 В = — -------- к ------------- f 4 ^o ( т і) + Уоі • О I й

Подставив a 0 =±l (значение ao на опоре) и отнеся Q° к статиче ­ скому значению Q°=l/2 qd, получим функцию динамичности опор ­ ной реакции <2° 3845 1 ~ „ « ’ W ' * • < ’ » +«.' -Т < “ .+«>■ Коэффициент динамичности по опорной реакции и поперечной силе на опоре К о = = 4- D < + “ Г D m = Я™ = * м, W ул 1 ул ул М у т. е. он равен общему коэффициенту момента [см. формулы (10.146) для K q в случае трехзвенной диаграммы R (2>) [. Отметим, что ес ­ ли максимум прогиба достигается на стадии і = 2, то D m ~5R m — 4D t . Переход в пластическую стадию (/=3) определяют согласно (10.142) при образовании пластического шарнира в центре пролета, т. е. в сечении а 0 =О. Примем линию прогибов в виде У = Уо (0 * з, * з = 1 - I а о I- (10.153) Из условия сохранения количества движения, подставив в (10.150) выражения (10.149), (10.153), получим К Г 2=1>28 (из ус ­ ловия сохранения кинетической энергии К г2 =1,23). Уравнение динамического равновесия жесткого элемента (по ­ лубалки), по концам которого приложены моменты М™и МЩ 1 , у 0 - + 12 (Л1° ш п + = 3/2q/m. или в безразмерном виде 7 1 — -D=P-R, 7? = ^ + — №-^i) = О о к п +< - = — -------- — =Л4 = const f (10.154) Л^ ” +^ Р

т. е. К 3 = 7/8 = 0,875, Из (10.141) при D>D 2

7? = D + (C 2 -1)(D-D 1 ) + (C 3 -C 2 )(D-D 2 ) = = + С 2 (D 2 - Dj) + C a (D 2 - D). Сравнив с предыдущим, имеем C 3 =0. Так как при s>s 3 напряже ­ ния в шарнирах не меняются, то из (10,143) получим 489