Убежища гражданской обороны. Конструкции и расчет

Предполагается, что диаграмма а — 8 стали имеет площадку те ­ кучести большой протяженности, и деформации при работе конст ­ рукции не выходят за ее пределы, т. е. упрочнение стали не возни ­ кает. Это приводит к возможности аппроксимировать расчетную диаграмму о — е динамической диаграммой Прандтля с пределом текучести о(т), соответствующим времени запаздывания пластиче ­ ской деформации. Поскольку т зависит от режима о(І), а в опор ­ ном и пролетном сечениях балки режимы изменения напряжений во времени различны, введем обозначения для двух режимов О< 1 >(/), о( 2 ) (/) и двух переходных времен т (1) — для перехода со стадии I к стадии II и т( 2 > — для перехода от стадии II к стадии III. Соответствующие динамические пределы текучести будут; для опорного сечения ст<'>(т(Ч), для пролетного а< 2 >(т< 2 )). Рассмотрим (10.142). Для балки с постоянными вдоль пролета Параметрами имеем для всех сечений а = const, t« = const, ат = const, величина ш также является константой. Как известно из статиче ­ ского расчета упругой балки с постоянными параметрами, при дей ­ ствии равномерно распределенной нагрузки отношение опорного Д1 0П изгибающего момента к моменту .И' ,р в середине пролета оста ­ ется постоянным р= |Al on |/|Af np | =2. В статике пластические де ­ формации в опорном и центральном сечениях наступают при ста ­ тическом пределе текучести От, т. е. предельные моменты опорный ицентральный равны: р ш = |ЛІ щ П |/|ЛІщ р | =1, что очевидно, обуслов ­ ливает образование двух пластических шарниров у опор, а затем третьего — в середине пролета. Такую схему разрушения будем при ­ менять и для динамического расчета. Примем, что поведение стали в условиях динамического нагру ­ жения описывается спектром диаграмм Прандтля с уровнями пло ­ щадок текучести, соответствующими динамическим пределом теку ­ чести о(т). Очевидно, в динамике отношение р ш для балок с 117= = const, равное отношению динамических пределов текучести Рш = |ЛІ оп (т< 1) ) I / 1Л4 пр (т< 2 > ) I = I сгі 1 » (т< ’ >) |/ |о (2) (т (2 >) |, будет отли ­ чаться от единицы. Обозначим через о^ 1 * и о^ 2) статические напряжения в опор ­ ном и центральном сечениях от характерной нагрузки q B . Их отно ­ шение |/|о I =2. Отсюда, введя соответствующие индексы, получим Т]оі/г]о2= 1/2, тіі/'П2= (1/2) “ и так как <Х2>1, то т)і<т)2 и кри ­ терий (10.142) дает s (I >, т. е. s( ” =Si, что соответствует перво ­ начальному шарниру в опорном сечении балки. При переменных параметрах сечения по пролету первоначаль ­ ному образованию шарниров у опор соответствует условие п til V77J 2> l\ a * Т]2 ** 2 \| I У \ <Т Т2 j одновременному образованию опорных и пролетного т]іЛ]2=1 и пер ­ воначальному образованию пролетного шарнира t]i/T]2>li Для оди ­ наковых І«, От и а в первом случае имеем т]і _ / і °™ і V е _ л м * y * / у * т)2 \l7My " М1 W2 ' \ < 30-337 465