Убежища гражданской обороны. Конструкции и расчет

мешения — интегрированием скорости.

Функцию и в

можно также принять по данным опытов. Аналогично методике п. 6.2, уравнение для функции динамичности балки как системы с одной степенью сво ­ боды, соответствующее формуле (8.1), имеет вид [3] т • • (0 + W 2 Т (t) + (О 2 mu c -(t)/P^ ax (8.4) Начальные условия для уравнения (8.4) нулевые. Мак ­ симум функции Т (() является коэффициентом динамич ­ ности. Если максимум для Т в упругой стадии не дости ­ гается, балка переходит в пластическую стадию. Для пластической стадии работы балки используют те же предпосылки, что и в п. 6.2. Уравнения движения после перехода в пластическую стадию при t=ti для шарнирно опертых железобетонных балок пролетом I имеют вид Ф"(і)^ 3 / 24 + “ е (О "г/ 2 / 8 + Мо р - Д - р (О / 2 /, 8 = 0: ( 8 ' 8 ) для однопролетных балок, защемленных по концам, Ф" (/) т/ 3 /24 4- U- (/) т/ 2 /8 4-Л1^ р ' д + Л$ п ' д — Р (Г) Р/Ь = 0, (8.6) где ф ” (/) — угловое ускорение половинок железобетонных эле- ментов; Мд Р ' д и Л4д П ' д — моменты внутренних усилий в пролетном и опорном сечениях элемента при достижении в момент t=ti напря ­ жениями в растянутой арматуре динамического предела текучести. Для защемленных балок рассмотрен случай, когда шарниры пластичности на опорах и посредине пролета балки образуются одновременно. Уравнение движения расчетной ячейки сооружения (рис. 8.1,6) с учетом пластических деформаций балоч ­ ных элементов покрытия запишем в виде Z/2_ P max f (О — 2 f «пФ" (0 xdx — С 1 («с (О — “ в 0» 2 ф)1 ?ф ~ О — С2[ “ с (0 — «;( *» г ф)Иф — ЛЩ--(0=0, (8-7) где т п — масса покрытия на единицу длины расчетной ячейки. Совместное решение уравнений (8.5) или (8.6) и (8.7) с учетом переходных условий при t=t\ определяет па ­ раметры движения балочных элементов в пластической стадии с учетом вертикального движения убежища. Прочность элементов с учетом работы в пластической стадии определяют из условия достижения углом рас ­ крытия трещин в шарнирах пластичности фтах предель- 16* 243