Убежища гражданской обороны. Конструкции и расчет

винок перекрытия, размера бреши и процесса затекания волны в замкнутый объем, т. е. задача является связан ­ ной. Решение уравнений движения плит перекрытия про ­ ведено совместно с уравнениями газовой динамики по затеканию волны в замкнутые объемы. Максимум дав ­ ления в волне затекания принят равным давлению в мо ­ мент выравнивания давлений перед проемом и внутри подполья. Результаты расчетов приведены в табл. 7.5, для перекрытий согласно табл. 7.6. Таблица 7.5. Параметры волны затекания в помещения технических подполий при давлении на их перекрытия, ІО 5 Па

3

0.5

Тип перекрытия

ДР™ Х . 10 ‘ Па

ДР™® Х , 10° Па зат *

'нар ’ “ /с

'нар- “ с

57 64 58 65 63 70 70 70

0,43 0,43 0,44 0,48 0,44 0,43 0,42 0,42

124 137 129 143 130 146 150 142

1 2 3 4 5 6 7 8

2,36 2,31 2,39 2,33 2,39 2,32 2,25 2,30

Расчеты показали, что учет разрушения перекрытия технического подполья, изготовленного из наиболее рас ­ пространенных в практике строительства плит, снижает давление в волне затекания на 14 % при давлении 0, 5-Ю 5 Па и на 22 % — при давлении 3- ІО 5 Па. Время нарастания давления / Н ар при разрушении этих плит со ­ ставляет: при давлении 0,5- ІО 5 Па — 130 мс; при давле ­ нии 3- ІО 5 Па — 60 мс. На рис. 7.5 приведены графики для определения / нар применительно к перекрытиям с массой на единицу пло| щади 100, 200, 300, 400 и 500 кг/м 2 . В итоге отметим, что для покрытия убежищ, распоі ложенных под техническим подпольем (см. рис. 7.2, а)| а также для стен (см. рис. 7.2, в) убежищ, примыкаю ­ щих к помещениям подвалов, не защищенных от удар- • ной волны, динамическая нагрузка согласно рис. 7.1, в нарастает постепенно до максимума, который вычисля ­ ют по формуле Р шаі ~ (7.19) 234