Трасса канала и искусственные сооружения

высокими стенами, переходящими от высоких стен перепада к низким -стенам быстротока. Колодец быстротока имеет глубину 0,9 м. Во всем остальном конструкция описываемого быстротока сходна с конструкцией быстротока, имеющего расход на 1 м ширины в 1,0 куб. м/сек. Статическому расчету подвергнуты стены колодца под мостом и стенка падения. Остальные стены: стена, ограждающая вход в лоток, и быс т ро т о к а с q = 1,0 куб. м/с на 1 м ширины, путем уменьшения их высоты (отсечением стен снизу). Достаточная надежность запроекти- рованных стенок, характеризуемая коэффициентами устойчивости на опрокидывание и скольжение и наи- большими и наименьшим^ напря- жениями, вполне позволяет приме- нить этот способ дтя определения размеров стенок перепада с H 1,0 м; в силу указанной надежности стен нет надобности в пове- рочных расчетах их. С т е н а к о л о д ц а п о д м о с т о м ( „ н а г р у ж е н н а я " ) (рис. № 87). Сечение ab Коэффициент устойчивости на скольжение Кі = 2 , 7 4 > 1 , 5 „ „ на опрокидывание Кг = 2,10Д>1,5 порог водобойного колодца и сте- ны быстротока получены из одно- именных стен перепада с H 1,5 м т ^ т Ф - 0 _ i Q " /~JÊ2û

Напряжения: n max= 2,44 кг/см 2 ;

n min = 0,16 кг/см 2

Сечение ab пов ерено для лотка шириной 4,0 м, как более невыгодного, при котором опорное давление мостового перекрытия имеет н а и б о л ь ш е е значение = = 8,12 т. Поверка сечения cd (на уровне подошвы фундамен- та) произ в е д ена для 3-х случаев: при ширине лот- ка 4,0 м, 3,0 м и 2,0 м, так как, в зависимости от изме- нения опорного давления моста, изменялись как тол- щина выступа фундамента у стены, так и количество арматуры, з а кла дыв а емой для восприятия растягиваю- щих усилий в выступе фун- дамента. Результаты подсче- тов сведены в таблицу № 21.

ПРИВЕДЕИНДЯНЯГРУЗу НЯ ОТ о Э/1ЕГСТР080 ЗЯ. 9

Рис . 87.