Строительство Москвы. 1931

проф. Пастернак был намечен п ' - ' зый подход к рас чету оболочки путем замены ее перекрещивающи мися арками по аналогии с расчетом плотин аме риканцами. Разбивка на арки показана на прилагае мом чертеже. Внешняя нагрузка считалась приложен ной к верхним аркам эллиптического очертания, а ползучие арки другого направления считались как бы поддерживающими первые. Для каждой аркг были определены ширины. Затем, задаваясь толщи, ной арки в ключе 15 см и у пят в 20 см, были най дены моменты инерции. Так как главные оси инер ции поперечного сечения арки, не совпадают с плоскостью самой арки, то при определении мо ментов инерции был учтен угол наклона попереч ного сечения по отношению к горизонтали. После этого, считая, что в местах пересечения арок дей ствуют единичные грузы, были решены каждая ар ка в отдельности, считая ее бесшарнирной, защем ленной в пятах. После построения эпюр изгибаю щих моментов и интеграции были определены все единичные перемещения по вертикали как основные, так и побочные. Далее, заменяя взаимодействие арок, в местах пе ресечения неизвестными силами и учитывая симмет рию системы, были составлены 13 уравнений с 13 неизвестными. Внешние силы, как говорилось выше, приложенные в местах пересечения арок, опреде лялись исходя из действительного веса и нагрузок оболочки. После того, как были решены уравнения и определены неизвестные по способу проф. Пастер нак, было произведено распределение внешней на грузки по аркам, и для каждой арки в отдельности определены изгибающие моменты. Вычисленные на пряжения имели небольшую величину, так как мо

менты инерции арки при учете угла наклона поверх ности ее были значительны. Сделанное допущение при расчете, что арка прогибается по вертикали, а не по нормали к своей поверхности, близко к дей ствительности, так как никаких смещений по горо яонтали быть не может ввиду большой жесткости оболочки в этом направлении. Учета сил скалыва ния, как результата взаимодействия соприкающихся краев двух соседних арок, сделано не было в це лях упрощения расчета. Этот подход к определению изгибающих моментов дал некоторые основания для суждения о напряжениях, возникающих в резуль тате изгиба оболочки. Второй расчет был произведен в целях определе ния меридианальных напряжений оболочки и в осно ву его был положен принцип аналогии работы без моментных куполов-оболочек с куполом Шведлера. Для этого был определен центр тяжести веса и на грузок оболочки. Далее, считая опирание оболочки шарнирным, был найден центр тяжести опоры и мо мент инерции ее. Имея нагрузку и момент, как ре зультат эксцентрично приложенной нагрузки по от ношению к центру тяжести опирания, было полу чено опорное давление от оболочки. Затем, проводя горизонтальные и радиальные сечения и найдя ра диусы кривизны, мы, исходя из опорных реакций, нашли радиальные сжимающие усилия. Беря их раз ность по горизонтальной проекции, определили коль цевые усилия. Такое разложение сил было продела но для нескольких точек опирания оболочки. В ре зультате второго подхода к расчету был получен известный масштаб для представления о величинах меридианальных напряжениях оболочки, считая ее безмоментной.