Строительные конструкции из дерева и синтетических материалов. Проектирование и расчет

Л/ раСч = 36,48 + 91,2 • 0,9 + 23 + 3 = 144,56 кН, где k = 0,9 — коэффици ­ ент сочетания, учитывающий действие двух временных нагрузок. Конструктивный расчет. Принимаем клееную стойку прямоугольного поперечного сечения шириной b = 18 см и высотой h = 3,3 • 13 = 42,9 см, что составляет h/H = 42,9/600 = 1/14 (табл. 43). Геометрические характеристики поперечного сечения: F = 18 • 42,9 = = 772,2 см 2 ; F = 18 • 42, 9 2 /6 = 5521,2 см 8 ; I = 18 • 42,9 3 /12 = 118430 см 4 . Прочность поперечного сечения по нормальным напряжениям определя ­ ем по формуле (21): о = 144,56/772,2 + 7578/5521,2 = 1,557 кН/см 2 = = 15,57 МПа < /? с = 15 • 1,2 = 18 МПа, где А, = 600 • 2,2/ 10,289 • 42,9)= = 106,5; <р = 3000/106, 5 2 = 0,264; | = 1 — 144,56/ (0,264~- 1,8 -772,2) = = 0,606 (см. формулу (23)); /И д = 45,92/0,606 = 75,78 кН -м (см. форму ­ лу (22)). Вдоль здания стойки раскрепляем вертикальными связями и верхним обвязочным брусом — распоркой (рис. 42, б). Связи раскрепляют обе наруж ­ ные кромки стойки. Проверяем устойчивость плоской формы деформирования с учетом под ­ крепления сжатой и растянутой кромок (см. формулы (17), (18), (27)): Хц=. = 600/(0,289 • 18) = 115,34; <р у = 3000/115, 34 2 = 0,226; k nN = 1 + [0,75+ + 0,06 (600/62, 7) 2 — 1] / (1 + 1) = 3,622; <р ЛІ = 140 • 18 2 -2,32/ (600 . 62,7 X X 1) = 2,8; k n ,, = 1 + [0,142 • 600/62,7+ 1,76 • 62,7/ 600 — 1]/ (1 +1) = = 1,27, где /г н = 42,9 + 3,3 • 6 = 62,7 см; а р = 0; т = 1; й ф = 2,32 (табл. 15). По формуле (26) определяем 144,56 г 7578 - 6 0,226 - 3,622 • 1,8 • 18 • 62,7 + 2,8 - 1,27 • 1,8 - 18 ■ 18 - 62, 7 2 = ° ’ 187 < L Проверяем клеевые швы по формуле (24) :т = 13,62 • 8845/ (369738 X X 18 • 0,606) = 0,03 кН/см 2 = 0,3 МПа < /? те = 1,5 • 1,2 = 1,8 МПа, где Sg p = 18 • 62,7 2 /8 = 8845 см 3 ; / бр = 18 • 62,7 3 /1 2 = 369738 см 1 . Стойки крепим к фундаменту с помощью анкерных болтов, закрепляемых к стальным траверсам (рис. 42, е). Болты рассчитываем по максимальному растягивающему усилию при действии постоянной нагрузки с коэффициентом надежности у^ = 0,9 вместо у^ = 1,1 и ветровой нагрузки: N = (36,48 + 23 + 3) • 0,9/1,1 = 51,12 кН; М = (4,48 — 0,56 — 0,45) 6 + 1,6 • 6 2 /2 + 1,86 • 6 • 0,9/1,1 — 9,9 X X 0,9/1,1 = 50,65 кН • м. Напряжение на поверхности фундамента определяем по формуле (102): 51,12 6 - 55,97 , _ Л а = — б2)7 . 18 . 62 7 2 — — 0,045 0,475, где /И д = 5065/0,905 = 5597 кН • см; | = 1 — 51,12/ (0,264 • 1,8 • 1128,6) = 0,905; <т гпях = — 0,52 кН/см 2 ; а , = 0,43 кН/см 2 . Вычисляем размеры участков эпюры напряжений по формуле (102): 0,52 • 62,7 х = 0 5'22 + 0 43 = 34,3 см; а = 62,7/2 — 34,3/3 = 19,92 см; г 0 = 62,7 — 34,3/3 — 6 = 45,27 см. Усилие в анкерных болтах (см. формулу (103)): Z = (5597 — 51,12 • 19,92)745,27 = 100,1 кН; площадь сечения болта (см. формулу (104)) F = 100,1/(25 • 0,8 -0,85 • 2)~ 2,96 см 2 . Принимаем болт d — ■= 24 мм (прил, 9), Здесь Я и = 25 кН/см 2 для стали марки 09Г2С.

131

5*