Останкинская телевизионная башня

т. е. суммарное фибровое напряже ­ ние оболочки не должно превышать наименьшего из двух значений R или O q 1S Здесь М — расчетный изгибающий момент с учетом влияния вертикальных сил, а так ­ же динамического воздействия ветра; R — расчетное сопротивление металла оболочки; а 01 =ао 01 ; а 01 — критическое напряжение осевого сжатия, при котором наступает местная потеря устойчивости цилиндриче ­ ской оболочки: г 525 6 при — > — (У 01 =сЕ — ; о R г г 525 » “ Г < — о R а — коэффициент, учитывающий изгибный характер нагрузки. При больших изгибных напряжениях и незначительных напряже ­ ниях от продольных сил, как это имеет ме ­ сто почти во всех сечениях антенны, а=1,19. Наибольшие сжимающие на ­ пряжения в антенне при ураганном ветре достигают 2400 кгс/см 2 в верх ­ них участках и 1900 кгс/см 2 в ниж ­ них. На участке закрепления антен ­ ны в железобетонный ствол дейст ­ вует перерезывающая сила Q = = 553 тс. Местная устойчивость стенки антенны на этом участке проверялась по формуле где Оо — критическое нормальное напряже ­ ние, равное 2520 кгс/см 2 -, о — наибольшее расчетное нормальное на ­ пряжение, равное 1660 кгс/см 2 -, т — среднее расчетное касательное напряжение: Е I о \з/2 . 2 т п = — — = 690 кгс см 2 , 0 5.6 \ г I ' ’ Фмакс F 5 531 000 10,4-3750 = 142 кгс/см 2 . Подставив указанные значения в формулу, получим: 0,702<1,0. т. е. местная устойчивость стенки антенны обеспечена.

рового напора; Лір Л4 П , Л4 Ш — изгибаю ­ щие моменты соответственно по I, II и III формам колебаний в этой же точке Для антенны значения, динами ­ ческого коэффициента в различных точках изменяются в пределах 1,40 — 1,45, поэтому в запас прочно ­ сти динамический коэффициент был принят для всех участков еди ­ ным и равным: т) = 1,45. Таким образом, с учетом дина ­ мического воздействия расчетный скоростной напор равен: 7 = 1,45<7 р = 1,45-0,113 =0,164 тс/м 2 . Поперечные резонансные коле ­ бания возникают при малых скоро- стях ветра(У кр = -у-І и поэтому не учитывались в расчете на действие ураганного ветра. Аэродинамичес ­ кие коэффициенты обтекания с х принимались для участков диамет ­ ром от 700 до 4000 мм равными 0,6. Ветровая нагрузка на конструк ­ ции наружной обстройки, а также на оборудование, размещенное на ней (сигнальные прожекторы, про ­ жекторы праздничного освещения, ручные лебедки, метеореи и т. д.), принималась по фактической пло ­ щади ветросбора с соответствую ­ щими аэродинамическими коэффи ­ циентами обтекания. На рис. 68 по ­ казана схема антенны с действую ­ щими на нее распределенными и сосредоточенными статическими ветровыми нагрузками. Изгибающие моменты в антен ­ не также определялись по дефор ­ мированной схеме методом после ­ довательных приближений. Как по ­ казал расчет, гибкость антенны увеличивает изгибающие моменты до 9 — 12%. Проверка прочности и местной устойчивости производи ­ лась из условия м , У м — <7? и — F W N ' г °оі ’ и/

95