Останкинская телевизионная башня

кривая, вне которой растягивающие напряжения не превышают сг т = = 12,5 кгсісм 2 (рис. 39). Так как растягивающие напря ­ жения в указанных зонах могут значительно превосходить сопротив ­ ление бетона образованию трещин, дополнительная арматура должна лишь ограничить величину раскры ­ тия трещин. Исходя из предположения, что бетон растянутой зоны после обра ­ зования трещин полностью осво ­ бождается от растягивающих на ­ пряжений, получаем суммарное раскрытие трещин на единицу длины:

где (7б ■ — растягивающее напряжение около отверстия. Согласно СНиП расстояние меж ­ ду трещинами

где d — диаметр стержня арматуры; ц — коэффициент армирования; т] = 0,7 — для стержня периодического профиля. Величи ­ на раскрытия трещин:

Рис. 38. Кольцевая железобетонная диафрагма жесткости на отметке 63 м / — железобетонная оболочка ствола; 2 — диафрагма; 3 — канаты; 4 — анкеры; 5 — стальные трубы В зоне около отверстий возника ­ ет концентрация напряжений, кото ­ рая ведет к образованию трещин. Можно определить условную об ­ ласть около отверстия, подлежащую армированию. Для этого было наз ­ начено предельное растягивающее напряжение о т , допустимое в зоне концентрации, и найдена граничная

Задаваясь допустимой шириной раскрытия трещин а т = 0,05 мм и принимая Еб = 0,35- ІО 6 Кгсісм 2 , получаем требуемый коэффициент армирования Пб ин , . — 5 ц = — — . — L =(j 6 d-10 Еб Большое внимание было уделе ­ но расчету диафрагмы жесткости в местах перелома конической обо- 63