Огнестойкое строительство

ные подтверждаются более точными рассчетами теплопроводности таких стен. Так, например, для кладки, представленной на черт. 136„ при обозначениях, показанных на самом рисунке, и при коэфи- циенте внутренней теплопроводности для бетона камней X, имеем следующие данные для определения коэфициента общей тепло- передачи кладки к (при сквозных пустотах камней). Сопротив- ление теплопроводности на двух участках с камня ровно 3 d . —Г— + 2r t , при чем і\ означает сопротивление воздушного прослойка <4 по таблице в гл. 2, ч. I. Теплопроводность на этом участке со- ставляет, следовательно, величину 1 3 % X а на единицу длины кладки - 2% 1 2 с 3 d, I 1 1 2г. X Подобным же образом составим выражение для теплопроводности на участке а и на двух участках Ь. Взяв их сумму, получим: h — 0,05 м, с = 0,10 m, X: 1,0 и, подобрав," по таблице г, получим .г = 1,77. При указанных выше числовых значениях букв получим эквивалентную толщину сплошного бетона х - —~ г = 0,56 л, з 1,77 тогда как толщина самой кладки составляет 0,45 м. Из этого примера видим, что теплоизолирующее действие пустотелой бе- тонной кладки весьма невелико, и для получения стен, экви- валентных по теплопроводности с нормальной кирпичной, при- шлось бы при нормальном бетоне по меньшей мере удвоить рассмотренную систему прослойков. При наличии в кладке горизонтальных диафрагм вводим еще разделение кладки но участкам горизонтальными плоско- стями, разделяющими камень и диафрагму. Так в рассмотрен- ном примере диафрагма имеется обычно только над полными камнями („Лилипут"). Введя ее с толщиной 0,05 м при общей высоте камня в 0,20 м, мы должны, следовательно, найденную выше теплопроводность принять для горизонтального слоя в 0,75. 278 о,23, 1 1 . . да. 1 / 1 да I Q // 1 3 А , d, . ,/ 3