Конструкции высотных зданий

крь1тия явля1отся бесконечно х{естки]\,1и п не дефор\,1}1руются [!з своей плос1{ости. Распределег|}!е гор'13о!1тальнь1х }}агрузок проис_ ходит в завис1.1п{ости от геометрического располох{ения несущих стен-диафрагм. [сли результирующая горизонтальг!ь1х нагрузок проходит через центр }кесткости здания' то прояБляется только поступательная ре_ акц1]я. Ёаиболее характернь1м та1{и1\,| случаеш1 является симметр}]ч ное здание со стенап'1и-диафрагмами. Б рамно_связевь1х с1{сте}1{ах (>кестких рамах со стенами_диафрагмашти) в т<атестве первого пррт_ 6лрх>кения мо)кно принять' что сдвига]ощая нагру3ка воспринимает ся только стволом >кесткост!1. ?акой подход возмо}кен' поскольку )кесткость ствола во п,1ного раз превосходит горизонтальную х{ест кость каркаса. Бсли стеньт-диафрагмь1 располо)кеньт несимметрично' то резуль тирующая горизонтальнь1х нагрузок }{е ..;-]]ход]-{т через це]-1тр }кест костей. Б допол:-тение к поступательт{ому переп{ещению появляется кручение. Распределен].1е напрях(ений при этоп{ 3ависттт от фоомьт стен-диафрагм. Ёих<е рассп'{атриваются три основньте форпльт компо новки конструкший. 3адаттпе |11.1. |]лоская система стен-диафрагпл' |1роверьте напряжение сдвига от сейсмической нагрузки в т<ирпинн!тх стенах толщиной 20,3.см одг!оэтажного здания. [опускаемое напря)кение на сдвиг равно 3,52 кгс/см9. 3дапие располо)кено в сейсмической з6не 3. Бес здан'1я принят равнь1п,1 90,6 тс. [ентр сдвига системь1 стегт-диафрагп'т определяется суммирование1,! п{о_ .ментов площадей стен ,4 и 6 отгтосительно сте}1ь1 6 и приравнива}1ием их ста тическим моментам от общет} площади стен_диафрагм (см. рис. |||,.|7, а): Аа.|2,|9+Аь.4,57:(А"_[ Аь | А") \' |[ри э':'ом Аа: Аь: А": А ' €ледовательно' 12,19 + 4'57 : 3\' [етттр масс расположе|.! на расстоя1{ип \ : 5'56 м. Фбщая вели!1ина го ризонтальной сейсмической нагру3ки в соответствии с (|'2) равна: |/ : : ксу2:1'33.0'1 .90'6. 1:12,06 тс. {отя пцассьт здан}1я располо)кень| аси},1метрично' с запасом принип{аем' -что гори3онтальная сдвигающая нагрузка равно1!1ер1.1о распределена по 1пири_ не зда}1ия. €теньт-диафрагмь1 должнь! восприпять сдвигаюш]ую нагру3ку 12,06 тс и крутящий мо[1е]{т А4:12,06 ' 0,51 _ 6,14 тс м. 1(а;кдая стена_ диафрагма восприпимает одит1аковую горизо11таль11у}о нагрузку (см. рис. |11.17' б) и 12.06 .р -А ^, т^ 3

|1рин::мая, что плита перекрь1тия имеет бесконечну1о )кесткость !.{ испьт_ ть}вает ли:тейньтй поворот (сшт. рис. |11.17, в), 3апишем: Ро Р6 Рс 6$:1р2:ьэв' Р "== 6 ,51р,' Р с:5 ,5| Рь . (6) |1одставляя вьтражение (б) в (а), получаем: Ро : 2'66.6,51 .Р6- 1,34; Рь:0,0$ тс; Р":6,5|.0,08:0,53 тс; Рс:5,51.0,08:0,45 тс' Б результате сло)кения сдвига]ощих нагру3ок для ка>кдой стет-льт-диафрагмьт получаеп{ (рис. \1!.17, е): .' стена,4: Р"с:4,02*0,53:4,55 ".. стена 3: Рьс:4,02-о,08:3,94 тс; стена 6: Рсс:4,02_0,45:3,57 тс. }1апряжет_тия в самой нагру>кенной стене_диафрагште /1 равньт: Р

0'0 ' | х=5'5в

ц]

4550 20 ,3.762

:0,29 кгс/см2,

^

что меньше !лоп : 3,52 кгс/см2. нагру3ках более чем достаточная.

!ронность стен при сейсмических 3ада ние 111.2. (отлструк_

|\ии

3амкнутого ствола ;кест кости (рис. 111.18). |1редпо ло'{им, что }кесткое каркасное зда1]ие в соответствци с 3адан\1ем 1.3 имеет эксцентрично располо;кенньтй ствол ;!(есткости для системьт обслуживания. |\а кая необхо.1ттма толщи1|а стенок ств.ола для восприятия сдвигающих уси_ лии при поступательном перемещении и при повороте? - !ля прибли;,1{енного расчета пре_ Рис. 1|] гтебрегаем сог{ротивлением колонн на \7 сдвиг (в. общем слутае колонньт могут воспринимать от |0 до 30% общей нагрузки), используется бетон с пронностью 261,6 кгс/см: ствол }кесткости долх{е]| воспринимать сдвигающую силу Р : 960,4 тс и крутящий момент м : 96о'4 . 6,06 : 6583 тс . м. €двигающая сила воспр ин 14мается стенами-диафРагмами' параллельнь!ми нагру3ке (см. рис. 111.18, с): л 960.4 Р;:т: 2 :480,2 тс

с (см.

' . \4з условия рав1-1овес!{я от|1осительно стеньт-диафрагмьт рис. 111.17, а) полунаспт: 2А4":9: р'.12 '|9 -Р6'4 '57 -6 '|7; Р6:2,66Р;_|,34,

(а)

80

81