Конструкции высотных зданий

3 а да н и е 91.6. Фпределим прибли:кенное 3начение горизонтального прогиба жесткой рамь| здания,-рассмотренной в задании !].5, при следу1о_ п|их исходнь1х даннь]х: [.: 5,21 тс; |р : 5,97 тс;, :!с : 57,15 тс; т; : 61 572 смц; |р: 3ь 071 см{; Ас: 299'9 с1:2' |а : 3,66 м; !] : 54,9 м; [: в'1 м: Б: |6'3 м; Ё : 2'04 . 106 кгс/см2. 3 соответствии с вь|рах<ением (!|.16) максималБньтй прогиб 3дания А.1','6:51,9 | п.га,!с - 9т'' [ ::.:,о+-*.о1 572 _!_ ! 12.2 'о4.106. 35 071 5,2.1000.3562 5,97.1000.610, 2.67 '1ь.1000.54902 _г 16з 1 2,6. 10- 3 + 0, 167. 10- 3] : 3 шт: !7,63 спт. 3 .2 ,04 . 106 .299 , 9 . 1в30 -54,9.3, -Р ] : ь', , г0, 463. 25.10-3:0,178 Рет<оменлуе_м_чй максимальнь1й гооизонтальньтй прогиб Аптако а11 : :0,002|1 : 0'оо: . 5490: ]0,96 см <'17'33 см. [оризонтальньтй прогиб рамьт достаточно больтпой' |[оэтому следует увеличить изгибную х{есткость балок в них<ней части здания Б процегттном отношении доля отдельнь]х составляющт:х в о6щем прогибе зда1{ия равна: изгиб колонн_ [0'463 . 19-3/(3,25 . 10_з)] |00 : |4,25%; изг:тб балок [2'6 . 10-з/(3,, . ''_з1|10о: во%; суммарная величина сдвиговьтх деформаций 94,25о/о. Фсевьтс деформации колонн [0,1в7 . 10_у(з,25 . 10_3)100 : б,75%. ?акипт образом' гори3онтальньтй прогиб здания определяется в основном иска}ке}1иями элеме1-|тов рамьт при сдвиге. 3то четко ука3ь!вает на определяю щее влияние '{есткости ригелей на горизонтальнь]е прогибьт каркасньтх зда гт ий. РАм!{о-связввь!в кАРкАсь{ со ствнАми диАФРАг,ц1Ами 8заимодействие >кесткой рамьт и сте}{_диафрагм будет рас_ смотрено в рамках следующего задания. [ля ойределен;я части гори3онтальнь1х нагрузок' воспринимаемьтх кокдой системой не_ :|ч'* констр]кций, исследуются схемь] их ра3дельной работьт (см. рис. 1у.1а. .'' -Р . дан 14е !!.7. 15-этажное здание с рамньтм каркасом (см. задание !1'5) усилено двумя }(елезобетот*ньтми стенамй ствола жесткости (рис. \:1.54). {|Ронность >келе3обетона [[: уву,в кгс/см2, а модуль упругости Ё:2,53 *' \_|05 кгс/см.9. Фпределите процент "етровой нагрузки' воспринимаемой ках<- дой системой несущих конс1рукший. ' - 11редполагая' что ветровая нагру3ка воспринимается только х{есткими ч,ж'юпределим нагрузку на о!ну рам, у : {,вэ-:"{ц,э :'о,оэв: ,'.'*,''!'.1}Ёз'т':#'3гя. верха }кесткой рамьт в соответствии с 3ада||ием : ';?щ:2#.[.?."ъ#:"&т?}| ',*,' на изгиб Ёт: Р|Ат:40,8/17,83: *.*:Ё&;н;'":-}т#"т-?ж;;ък]3'},#;;##;г;9:Ё#&т'."только 54,9.38 , 12 .0,098 у/: _ 101 ,9 тс,

а) }1аксимальнь]е напрях{е1111я в г{арух{нь1х. 1(олог{нах нь1х рам |мапо : м\1ано (в 12) \1!!А :|А мт, 2[,''"" | в ! в !]|!![ !|/ пганс: в ' |{осле подстановкр] вь]ра)ке]{ия (6) в (а) полунаем: ^ ' 2[-'*" Ё" ^, -::-. 3Ёв оо

сип{метрич_

(б)

(у1.15)

тн

=н

:[

ж

|'|'[ , !', {----!

(\г1.15а) (у1.16) [олнь:Ё1 г0ри3онтальньлй проги6 здания. [1риблгт>кенное вь]!а. }кен]-{е для полЁ]ого прогиба здаъ1ия с рамнь{м каркасом г{Ф;1}!{а0?€{ от -суммирова\1'1я перемещений при сдвиговьтх деформациях }1 и3_ гибньлх дефорплациях здания по консольной схепцё:' Амано: А6 _]- А9_]:-А]; ^ Ё|"п2,нув['2,2мсн2 вмаъго: ,2д| + 12Ё| * -Бц в ' отно].шение перере3ь|вающей сильт в колонне к моменту инерции колонны; это отно]пение принимается для ко:тструкциЁт здан1]'я вь||пе третьего этах<а; Ё - модуль у-!ругости; .4" - площадь сечения нарух<'ной колоннь: в основа ни!4 3дания; у€| !в - отно1пение перере3ь]вающей^ёильт в балке к моменту инерц-ии-оал-ки относитель\1о ос11' х| которое при}|имается для того '(е уровня' нто 1/1//1; Ё - вьтсота ка_ркаса зданий; 1о -- вьусота типового этах{[; Б - ширина каркаса здаъ1!4я; [ *- пролет 6алктт' 170 Рис. !1.53: :_-_ _9*т^ деф_орми-ровапия; б _ осевьте налря}кепия в нару}кнь1х 1{олоннах; :Р:1п9{119емой работьт пр!| горизонтальн'та ^,а.ру1'е; А{аксимальнь1е осевьте напря}кения в основании 1(0лон11 здания /*,*":41 . Ас €ледовательно' горизонтальньтй прогиб при осевь]х деформаци. ях колонн 8 _ схема ? _ предполагаеп1ая 3пюра момен тов в здан!{и где |'{'6 * осевая нагру3ка _от ветра в основании нару>т<нь!х колонн; у.|/. -

\7\