Конструкции высотных зданий

!{олонтча 1-5. Аагру3ка от ветра: /х! : 57,1 тс м : 12 тс . м. Бертикальт+ьте 11агр.у3ки: 1/ : 261'3 тс; /{'' : 288,9 тс; 1\4 : 4'97 тс м. ' 6овместное действис.Ретр9,9! и вер.тикальньтх нагрузок: 1{': 57,1 + + 2вв,9 : 346 тс; |у| : 12 + 4,97 : 16,97 тс м. Расчет при сочета|.1ии нагру3ок (согласно справочнику Американского |1нститута !1т.ь.нь'{ -кр;:ст9у5ш1ф': к]- : 2 . 3,6в : 7'32 й; Р * БдА46 : - в46 + 0'о724 . 16'97 :.'].0.0) 9']_5: 351,6 тс. ' |1ригтимаем сечег|ие: у|4х |5в; Ра1::341,5 тс; вл:0,184 (0,0724 см-т). проРе_р5-а п_р_-и_ 4еЁтствии верт11 кал ьнь|х нагру зок: 'Р 4- Б*&|*: 261'6 + 0,0724 . 4,97 ' 1о0:29в тс < 341,5 тс. 6ледовател ьн о' расчетнь|м слуцасм является сочста |{ие нагрузок. |1рини маеп1 се!|ение |[/14х 156; ^1*:79044,3 см{; / :299,9 см2. ['оризонтальнь!е прогибьп рапп с }кесткими у3лами €уплптарг;ое горизонтальное перемещение 3дат{ия дол}кно 6ь:ть ограгтичено исходя из обеспечения ;<оглфорта людей и предот_ вращен!1я повре>кдений архитектурнь1х деталей и систем ин)кенер_ ного оборудования. Фбьтч;;о величина горизонтального перемеще_ 11ия лр!4т1имается в диапа3оне 0,0016-0,0035 от вьтсоть1 3дант.1я в 3ависип1|ости от ветрового напора и вьтсоть1 здания. (омитет по вет_ ровь]п{ свя3ям Американского общества гра)кданск].тх }1н)кенеров рекоменловал. чтобь! горизонтальное леремещение верха здания при норп{альноп,1 ветровош{ напоре не ]]ревь11пало 0,002 от вьтсоть1 |(ак показано 1.]а рис. ту.12, горизонтальное перемещение (про ги6) зданий с ра['|ньтп1 каркасом определяется сдвиговьтми деф6р{ла- !1ия\{Р{' приводящими..к изгибу колонн и 6алок, тт работой рап{ьт как консоли' при которой возникают осевьте ус\1лия в колоннах. |1аи больтшие напря}кения воз]]ика[от в нару)кньтх колоннах и 6алках, поскольку они боль}].]е всего удаленьт от нейтральной оси здания. |{ри расчетноп,1 опреде.цении прибли}кенного прогиба здания х{есткостью смел{нь1х ра[4 и элементов 3аполнения обычт+о пренебре гают. не учитьтвается так}ке сни)кение )кест1{ости в свя3и с подат ливостью и взаимнь1ми переп{ещениями элементов в узловьтх зонах. |оризонтальное перемещение 3даний при и3гибе б,,,*7колонн. |1редпосьтлки..\|етода портальнь1х р'' мо'у" бьтть испол,,''',,, д'" !!Ри0/.!и)кснной оценки горизонтального прогиба рамь| при сдви г-овьтх дефорштациях каркаёа. Ёа рис. т/1.51 пока'.", .*"й, дефор- мирования пояса в пределах одного пролета при условР'и располо- ':::"" точек ну"цевь]х моме}1тов посред}1не длиъ{ ба|ок и коЁонн' Ёа рисунке принятьт следующие обозначеглгтя: 8 * у:'' поворо'[а за счет пзгиба балок; .' - }гол п-оворота 3а с||ет изгиба колонн; ас - п|]огиб 3а счет уцэгпба коло|{н; ц8, * прогиб за счет изгиба балок. ,^'-€оот.т:ошение ме)кду )-глом поворота 6алл<и и прогибом имеет вид (сшт. рис. у1.Б2, б) А' 12 ^" _' . :{9,0 = 0 или 0:-]Ё-. (а) |-/2 [-

14згибающиг] п|ом9-н1' в коло1!1|е пр|. ее постояг:ног] ,{есткости опреде ляется ло формуле (!1.4;: м ,. ",:м, " '-_ 9р4 ' ,, " !! -/! -'-13_17: 2--+'97 тс.м (см. рис. \:!. 50;; /А 1-5-4,$/ 11.51. ..-..3.:з','" }|ару)кная .коло-нна вослри}1имает 11агрузку с площади пере_ крь!ти-я каждого эта>ка А -'/'62. 3,05: 23,2 тул2, _ Ёагрузка на мех{дуэта'(ное перекрь|тие с учетом сних(е}1ия временнь1х ]'1агру3ок составляет: о : 390 * о'в ; 390 +^6в : 770 кгс|м,, 4 а.' ';ъ;; сниж^ения временнь!х нагру3ок ш, : 390 _г 390 + 66 .- 843 кгс/м2. 1огда нар.у)кная к^о{1о^н|? -/-5 первого эта}!(а воспри11и[тает соответствен но нагрузку Б ;_о:23,2 |о,77 . 14 + 0,60 . 0,77 . 1.| - :с:"в-тс или м|_о:23,2 [0,849 , 14+ 0,66 . 0,в49 . 1]: 288,9 тс' Аналогично нару)кная колонна 13-17 четвертого этах{а: 0 ;з-ут : 23,2 [0,77 , 11 * о,оо . о,77 . 1] : 208,8 тс; Ё]з-:т:23,2 [0,в49 . 11+ 0,66 . 0,в49 . 1.| :229,& тс. Б. раснет конструкций !уу! 17-18. Ёагрузки от ветра: /у4: _1&,22 т9 . м, /']:0,42 тс (доста_ точно малая величина' которой мо}кно лренебрень). Бертикальньле нагрузки1 А4 : 17,| 'Ё . й;'-м : 9,94 тс . м. ^€^9вмес1цое действие ветровь1х и вертикальнь1х нагрузок -м : 1в,22 + + 9'94 : 28,!5 тс м. !,ля сонетания ветровь|х и^вертикальнь!х нагру3ок нормами допускается {:.*:н'.|". ;апря:кений ^ч:' 33% ' что эквивалентно сних{ени1о нагру3ки на 2о"/о] -1|4 - 28'|5 . 0,75:21,11 тс . м. -^"^*:::1{:1{ 4{] этого сочетания изгибающий момент больтпе, чем при деиствии вертикальнь|х нагру3ок' оно определяет расчет балктт. 1реоуещ*:а момент сопротивле}|ия |(олонна 13-17. Ёагрузка от ветра: .4:: 35,9 тс; [|:9,53 тс . м. Ёертикальнь:е нагруз!<й: 1/ : 20в,в тс; !{, : 229',в тс; й1-[,эт '".*. совместное действ-ие в_ер-тикальнь!х и ветровь]х нагру3ок :у : 35,9 * + 22:,8: 265,7 тс &7 - 9,ъ3 + 4,97 '-1+,Ё '. . *. _ Расчет пР1сочета11 '1 и нагрузок. {,ляраснетаисполь зуется справоч}]ик Американского института стальньтх :<онс|рукший. (оэф_ фициепт х(есткости п.риЁят Р3-внь!м !{ : 2,"как 4л4'рамь:-без связей. (оэффй циент изглба равен 3: ц1в5 Аю{лм*: (6э': 0,073 см-1). - 1!римечание. 3ряд ли во3мо)кно изме}]ение коэффициел+та Ё3' об этом свидетельству]от величинь! внизу на с. 3-15 и з-тё^сйа"''"'''. эквивале!1тная осевая сил_а^рав11а: Р + Р, : Р -т вхмх: |266,7 + + 0,073 . |4,5 ' 100] 0,75: 278,6'тс. .- | -&^|-& '_(й1.:с!: Аля..приве-4енной длиньт колоннь1 !{|: 2. 3,66 : 7'32 принимаем се_ чеуаие. 1](/14\ 127; Р 7ц: 265,9 тс; 3, : 0,185 (в# : 0,073 .*_'). 11 рове*р{а_ напря>кен'ий |ри верти'{альнь|х на гр}^3 ках Р* Б*Р1*:_206,8+ 0,073 . ц,эт .10б:245,|й<:оь,э".. €ледовательн.о' .рас.ч-етнь]м сл учаем является сочетан ие ,''от''',.' пр и_ нимаем сече:'|ие |у|4х 127| /эс : ц:]1 572 смц; А : 240,6 см2' 166 5' "" гец Рь :4 : 2 11:1:009 : !250 смв. 1690 3адаеш:ся сече}1ием в виде двутавровой балки: |у 21 х44; А: 63,65 см2; .1д : 35 070,9 см{.

1в7