Конструкции высотных зданий

дациями Апсериканского инст]]тута имеет вид

А15с (1969, 1.6-1а)

исг{оль3овань1 для вьтбора сечения

сп

[' Ро

Р+Р':Р+БР1 :Ра\,

[ь

(у].10) _ макси нагрузки

1-(["| Р'") Ёь '*

' '

(а)

Бьтракение (у1.10) определено и3 условия эквивалентной осевой с14ль! |4 всегда переоценивает ра3мерьт сечения. ||оэтому обьтчно в практи.ке расчетов приниш[ают не сечение' отвечающее нагру3ке' а 6ли>кайллее мень1пее' !ругой и}1огда используемьтй - внешняя..осевая сила; 8 - коэффишиент :тзгиба (см-'); й маль!:ьтй вне:шний момент; Ра11 _ требуемое табличное'з,а,6}'й. на колонну. где Р -

^- !дз предварительном на3начегтии ем моментов от боковь1х деформаций й влиянием

ра3меров колонн увеличени-

граничнь1х усло-

вий пренебрегают' т.

е.

11одход основан на тех )ке расчет_ нь]х предг{ось1лках. Бьтра>кение (г)

=:пР Р 1

[1/ |6: |Р Р ^|'

вид мает

цз

п

|нима€ м 5 5ающи основ] 1рофи;

1рин

р11

(б)

-!_ -г

Ра

'а }-

(а) (а.

|1 р и м еч а ни е. Рекопцендат{ии Американского ра3решают применять эту формулу для расчета эле ментов при неболь1пих осевь]х уснлиях' 6|:Ё" { о,15). -'-' }мнохсая соотно1пение (б) н1 л",_- й''у*'.' Ра [а*[ь-;- < Р'. гь института А|5с - (в)

имо :{ом ця' [ щадь

у и3г} гся в 1ового что в( я 3ги го

0скольк) |инимает двутавр( ается. ч ]ск( ини дву

|{о, при ид ага

эщий :1овно тфиля пло}]т

ги6'е во эп[ вся

0мент пол пред ь се мен'] ред

'ку етс, ]ро}

| )сг осп ами ола

в( к| п( во ка

чения сконцентрирована в двух лолках' а с39_нц3 профиля отсутёт- Рис. !].44 вует (рис. у1.44\. А{омент инерции такого гипотетического сечения'

|1одставляя

[":Р|А, [.ь:$|3, Р6:Р21|А'

состоящего

только из полок'

мо}кет 6ьтть записан в виде ! :г !-/д\'| , _ Аё' !_ 2 \ 2 ) 1-* 4

3апи|пем

Р,й

Ра

_гт

Ра|1

т; "

,4

(г)

,4

7, наконец' после уп{1]о)кения (г) гта ,4 ртмеем: Р+!м!ц.р ' -г $ /у] г6 '^т'о' в спра-в0чнике Аштерг:канского }1нститута А|5с для сенений коло1]н дань] 3начения //.т,' 1ойр,й как коэффициеЁ1т изгиба Б:

]]ли чере3 момент сопротивления

5: 1 :Аа а|2 2 |1одставляя последнее вь1ра}кение в

соотношение (а), имеем:

в табл]]цах обозначеньт

Ра>- Р|А+м/(Аа/2). !аким образом, минимальная требуемая площадь

1широкополоч-

ного профиля

Р +вм Ра Рь !,ля нанальной оценки размеров сечения отно1ление допускае мъ1х-напря)кений при центральном нагрух{ении и изги6* ф-д,'''- гается равньтм 1. ?огда Ра!1 } Р+вм ' ^, 11роизведение БА4 рассп1атривается "кат< фиктивная осевая сила Р' в т<олонне. 3гтачит., 1г'о''ш'', Ё'р',',[',*, д.пя коло11н могут бьтть 160 }> Рат1,

д.'":* Р +2м|а).

(у!.11)

!,ля раснета тип19ой 1(олоннь| димо знать допускаемое напря}кенйе

рамь1 с жесткими узлами необхо на сх<ат'е л"?"Ёсуйуй с'о.оо-

ность колоннь0. гибкости колойньт сечения (радиус

Ёесущая способность непосредственно в -ц;': !"й;;'"у'йЁ','." р инЁоции' г), длину 1- й'у",'"'" закрепления

3ависит от

азмерь| и геометрию

цам к' 3адан! .а*й*'ется

по кон_

в определении заделки колоннь1 в бал-

ках рамь]' примь]кающих к..верхнему и ни)кнему концам

уасчетная длина

колоннь1.

колоннь] (форм{ .] оБ'','.о прогиба) зависит от

0 зак. вр?

161