Конструкции высотных зданий

,\,1омент сопротивления симметричной стальной прокатной ки определяется следующей формулой: ^м )'"ч: ль ' где 5геч - требуештьтй момент сопротивления; м - максимальньтй вттеп:_ ний момент; _Ё6-!оп}скаемое.напряжение на изгиб, например, Р6: : 1690 кгс/см? для стали класса А36. |1ри использовании формульт (у1.7) предполагается' что изги6 действительно является определяющим для элемента и другие видьт напря)кенного состояния (сдвиг, перемещение' продольньтй изгиб или 6оковое вь1пучивание) не оказь1вают влия11ия. Размерьт >келе3обетоннь]х балок 3ависят от площади сечения арматурь1. Бьтсота 6алки мо'{ет бьтть прибли)кенно назначена на основании рекомендаций А€1 31в-71 по расчету на сдвиг и изги6. !,ля обьтнного бетона с прочност". |; _ 230 кгс/см2 минималь ная вь1сота 6алки равна !' у.' бал- (у1.7) где ,4.''- требуемая площадь растянутой арматурь] (кв. дюйм); А4,, - лре дельньтй моме1'|т (килофунт . люйм); 4 - расстояние от крайпего с)катого во.]1о|{на до це!]тра тя)кести растяттутой арматурьт (дюйм); для однорядг]ого 1)асполо)1{ения растянутой арматурь1 с1 можно приблих<енппо определи.гь вь!ра_ }(с]!ием ё: 1 - 2,5 д:ойм (а : п - 6'р5 сп:) [см. вьтра>кениё (у].в)!; /,7 - предел те]{учести арматурь[ (килофунт/кв. люйм). (олонньт. Больтпит:ство колонн )кестких рам являются сравн1{- тельно гибкими' Фни воспринимают значительнь1е осевь1е си/1!'.! !1, самое главное' больгпие изгибающие моментьт. [ополнительнь!е 1у1о менть{ возникают в связи с боковьтпци перемещения\{и колог[1т. ||ри г0ризонтальнь1х проги6ах в колоннах возникают дополнительнь]е моментьт отосевь]х усилий. Б настоящем ра3деле рассп{атрива}отся только особенности прибли>кенного расчета стальнь1х колонн. Фбьтчньте колоннь{ 6алочного сече;ия разру1паются в свя3и с по терей устойчивости в неупругой стад|4|1. Фоф1у''а для расчета та1(их колонн при изгибе в одном направлении в соответствии с рекоп{ен- ъ ._ *.{]Р*.,одстанов1(е сильт в кгс и размеров балк:т в см правая насть фор_ муль1]\:-].8) примет вид (|/ц/22,76) +'6,35.'(|1рам. наци. ре6.1 _^ 11ри подстановке величи1{ в кгс и см правая насть формульт (91.9) примет вид 6,45 мц/о,8| 4[,. [/ршм. науи' ре0.! (у1.8)* (!1 .9;я'* - . й\ 1в,5-"- --:* 323ь-т"'"' | 9 ( где |7 - предельная с.ица сдвига на расстоянии 0 от грани опорь! (фунт); |- - пролет балки ме>кду центрами опор (дБлм); | - вьтсота балки (дюйпф. |1лощадь арматурь1 мо>кно при6ли>кенно определить по формуле 0 - ширина 'балки.(дюйм);

# ; р - эо== (0,95+ 0,94)-1,5| :0,38 тс; $ ;з_ ;ц:('77 |1,01)-1,36: 1'41 тс; й, , _ : о : (1'41 + 1,51) -2,04 : 0, 66 тс; \ ; в -' ,: (0,в8+ 1,51) -2,04: 0.35 тс; Б э _ : о:(1,49'1_ 1,36) _1,66: 1,2 тс; 0 то_тт:(1 '2+2'041 -2,49:0,75 тс; Р : ; _ ;, : (0,75 +2'04) -2,49_0,3 тс; й о -о _( 1'63+ 1,6в)_. 1'96=: ],3 тс; $ о - т _ (1,31_2,49) -2,98: 0,62 тс; й т _ в: (0 ,в2_| 2 ,49) -2,96:0,33 тс.

а)

0,13

у,п

0,53

цл

з. !* ]ч:

"13 95 0,95

1,?!

\

/,13

',а, 1

,,?4

53

2.+6

23[

1,5[

!/,7!

110

07 | 52 | ?3,

2.

1

?

4,€0

?,а

1н,

1,1 '- [,77

01,

4,

[ал:(ц

|(олонньт

Рис. !|.43. 3пюрьт усилий с - изгибающрте мо}1енть;' тс . пт; б

- перерезь1вающие силь|' тс; 6 - осевь1е силь|, тс 3пюрьт усилий в раме при гори3онтальнь|х ветровь|х нагрузках приведень1 на рис. !1.43.

[|рибли:кеннь:й расиет каркаснь!х 3даний с х(есткими у3лами !,ля предварительного подбора сечений элементов

раш1ь1 рас-

смотрим два случая нагру)кения: при действии только постояннь1х нагру3ок; совместное действие постояннь1х и ветровь]х нагрузок (в этом случае допускаемь]е }{апря}кения чиваются на 33%).

или сейсмических по нормам увели_

.3лементьт рам дол}кнь] работать на с)катие ут ттзгиб. Рассмотрен ньтй метод расчета основан на определении относи1€;'1БРБ1{ величин осевь1х с|1л и изгибающих моментов. Балки. [|оскольку осевь1е силь1 в балках ра\{ сравн];тель};о не велики' их расчет производится преимущественно на изгиб' 158

159