Конструкции высотных зданий

(|уштпша всех 1]еизБест!1ь1х ве.ц{1чин рав

лич11нь1 для ка)кдого ригеля.

е)

ча стег1ени с]'ат!{чес1(ой неопредел14['{ости соорух{ения' 1{априштер, ра\,|а на рис. у|.23, 0 имеет 35 балок. (акдая 6алка характер|13ует три степеЁ|и статической неопределимости. €ледова тельт]о, рама в целом 35 . 3 : 105 раз статически неопределима. 8 связи с вь1сокой степенью статической неопределимости зда ний с }кест}{иш!}1 каркасами весь1\1а целесообразна разработка мето_ дов прибли)ке11ного рас!]ета' 1(оторь1е поле3нь1 для пред^варитель- !о.' й'до'ра сечений в ранней стаАии проектироваъ1у!я\. €пециаль нь1е пр].{бли)кеннь1е методь1 булут расс\{отрень1- для вертикальнь1х ]] гор}!зо1{тальнь1х |1агрузо|(' пос](ольку схе\{ь! деформирования )кест ко,! ра\,1ь1 в эт|]х случаях совер1шенно различнь1. [}риблих<еннь1й метод расчета рам на вертикальнь|е нагру3ки €хема дефорш|ирования >кесткой рамьт при вертикальнь1х !]агрузках показан, на рис. у|.23, а. Форма изгиба-типовой 6алки харъктери3уется дву]\'1я точками-перегиба (рис. !1.23, б), где изги' ба{ощие моменть1 равнь1 нулю. 8сли располо}кение этих точек и3_ вестно' то конструкция является статически определип'1ой' |1рт.тбли:кеннь|й метод расчета зависит от вьтбора точек переги ба. Аля су)кдения о ш1есте располо)кения этих точек следует рассмот реть граничнь1е условия и ра3л||чнь{е схемь1 Ё!агру)кения' ' 3'щ"*,"ние ;а опорах. при полной заделке на опоре (см' рис. т/.23, в) тонки переггтба находятся на расстоянии 0,2\!- от опо ь;. Аналогичная крива" прогибов {1роявляется в неразрезной балке 1!ри равно\{ерно распрещленнои нагрузке. Фтсутствие 3аделки (рис. 9[.23, а) приводит к смещению точек ,"р"''ба к опорнь1ш1 сечениям' как имеет место в 1парнирно опертой балке. !{астичное (упругое) защемление' к которому относится случаи на р!.1с. у1.23,'б, приводит к располох{ению точек перегиба в про_ п{ех{утке ме;{{ду 0,2\[ и 0' ёхема нагру3ки. Фгибающая различных эпюр изгибающих мо ментов в соответствии с нормами_Ас1 31в-63 пока3ана на рис. у1' 23, а. .А4аксгтмальгтьтй поло>кительньтй момент ип{еет место при загрузке г1еразре3ной балки чере3 один пролет (рис. !1.23, е). .&1ак. симальньтй отрицательньтй момент достигается при нагру)кении смех{ь]ь1х пролетов (рис. ?1.23, зю). Рассплатриваются только тиг1о вьте внутренние пролеть1' а влиянием крайних пролетов пренебре гатот. ]очкгт перегиба для этих двух случаев находятся на расстоя_ ниях 0,3[ и 0,15[. 1рудность точного определения временнь1х нагрузок делает 1{е_ возмо}кнь1м точ1{ое определение мест т]улевь1х мо}!1е}{тов. Фднако

};ф:{ч: ! !.п! ]^1 +фщфф!-

/ .,2

;

у\/!.

к- 0'21 1'

Рис. !].23: с-рама с жссткими узлами; б-рядоввя внутренняя 6алка; в-6алка с защемленнь|- п1и 1{о1]цами; а_шарнирно-опертая балка; а*сочетание случаев е '1 ж: е -чередова- ние !{агрузки по отдельнь1м пролетап{; ою * нагрузкт1 на смежнь]х пролетах; 3 * рядовая впутрен1{яя балка статичес1(и определимую конструкцию (см.' например' рис.у|.24, б). 1(олонньт совместно с консоль1{ь]ми участками ригелей образуют систему статически определимь|х элементов в форп{е деревьев' под дер)кивающих 1парнирно-оперть]е балки. €равнение этой системь{ с нера3резной рап4ой (рис. \|.24, 0) пока3ь]вает' что она образована при рассечении нера3резнь]х балок. 3типц исключается возмох{ность восприятия и3гибающего момента и продольнь1х сил в катковой опоре и изгибающего момента в ш1есте 1шарнирной опорьт. Фтсюда следует' что для превращения )кесткой рамьт в статичес ки опреде.|1имую необходимо исключить по три неизвестнь|х ве

1 Б настоящее время рамь|, как правило,

рассчить1ватотся с помощь1о р.д,''прибега:от к рунньтм, да>ке прибли}кен1!ь1м

3Б.\{, и .р'**'"р'''|"." методам расчета. (1ршм' ттерев.)

Рис. \/1.24 142

-

\43