Конструкции высотных зданий

3адание !1.2' 3дание с продо,/1ьнь!ми степами. Рассчитаем нару}кную лродольЁ1ую стену 10-эта}кного кирпичного 3дания. |1родольньте стеньт ймею! тюл'.г\и!ту 19- т , _поддер)кивают стальнь:е балки ме:кдуэтажньтх перекрьттглй (рис. у1.9). Ёарул<нь:е продольнь1е стень1 спроемами под нагрузко*?.р-ас-сматр.иваютсяввиде ряда отдельньтх--вертикаль_ нь1х элементов стен длиной'1,52 м _(например, стена м!'! на рис. !!.9). 1аким образом, только 50% площади нару)кньтх стен включается в расчет при провер ке' несушеЁл способности. Б настоящем зада\1ии ветровая ]тагрузка вдоль 3дания не рассматривает_ ."' ё".,., по рядам 1,2,3 л-4 работа{от как система поперечнь|х стен (см'

с)'**."', что ос1{овнь!м расчетнь1м фактором является с)катие' г1оскольку действующие напр я}кен ия б лизки к допускаемь1м. Р аспояецвауэ с:сне напр яоюетсия. Б коттструкции следует избегать появления растягива|ощих напря)кений (рис' !1.8). 3то достигается сохранением равно_ действутощей сил в средней трети длиг!ь! стень1. .&1аксимальньте раётягивающие напрях(ения во3н|{кают от изги6а при дей_ ствии ветра и уравнове!п|\ван|1и напря>кений с)катия от осевь1х {'|агру3ок. ||редполагая отсутствие растягивающих напря)кений, получаем: 1- [|1аеь - ',, = ,. |- 5 А 3аменяя изгибающий момент $ао+: Р оь е, получаем: Роь е .]\{аксимальньтй до:-:ускаештьт!;1 эксцентриситет' при |(отором отсу'|'ствует растях{ение' равен: 3 !!,2 / |, . -. 7: -6ш : т или ептако:7 .[1,ействительньтй эксцентриситет постоянной нагру3аи: е^"*:#:$:,,,',, [ 6.1 9мако:7 : _--:1 '02 > 0,575. оо 8 уровне второго эта'(а в стет'1е не появится растягивающих напря жений. Аналогичньтй подход следует исполь3овать для проверки во3мо}кноети появления растягива1ощих напрях(ений в других уровнях' особенно где тол щи]1а стен умень1пается. (у1.1)

задание !1'1) и воспринимают вет_ ровь1е нагру3ки' пропорциональнь1е от!1оситель|тоЁц х<есткости отдельнь|х конструкций' в предполо}кении о бес'

Рис. !|.1 1. |1опереннь:е стень|_диа фрагмьт

Рис. !1.10

конечной >кесткости гори3онтальг1ь1х дисков (мех<дуэта;кт*ьтх перекрьттий). Б связи с больтпим моментом инерции продольнь1х етен здания и повь|' шением допускаемь1х напрлх<ений на 33% раснет стен' по_видимому, не бу' дет определяться напря}кения1!1и от совместного действия постояннь!х и вет_ ровь!х нагрузок. _ Размер!т 3дания приведень! на рис. !1.9 и !1.10. Аопускаемое.напря_ '{ение сх{атия на кладку [тп: 28,15 кгс/см2 определяется предельной прон_ ностью 563 кгс/см2 раствора маркт: 1х1 (с контролем канества). .[1,опускаемое напря)кение на сдвиг т: 1,55 кгс/см2,-толщина стен /: 19 см. _Фбъемгтая масса кладки 1,92 т|м3 [у1.!3]. |1ринимаем следу]ощие нагрузки: постоянная нагрузка: на йокрь;тие _ 220 кгс|м2, :та перекрь1тие _ 268 кгс/м2; временная нагру3ка: на покрь1тие - 146 кгс/м2, на перекрытие _ 195 кЁс/ма. Бетровьте нагрузки поперек оси 3дания приводят к изгибу продольнь1х стен и передаются }{а мех<дуэта'{нь!е перекрьггия' которь1е-в свою-очередь пе_ рераспределя|от их мех{ду йестью поперечнь!ми стенами (рис. !1.1 1). |!опе_ речнь!е стень:-диафрагмь1 воспринимают ветровь]е нагру3ки пропор11ио1{альпо

Рис.9|.9. |]лан здзния 7-попере.1нь|е стеньт-диафрагптьт',2- продольнь|е несущие стень1; 3-часть пл11ть|, грузка о} которо,! восприни\1ается простснком й * |'{'

на

133

\32