Гидротехнические сооружения. Том I

0,9 л« при соответственном составе бетона 1 : 2 , 5 : 5 и 1 : 2 : 4 . Первые имеют трапецоидальный профиль (рис. 18), вторые состоят из ряда прямоугольников (рис. 19) с уступами через 3 - 6 м по высоте. Р а ц и о н а л ь н о е р а с п о л о ж е н и е диа - ф р а г м ы на профиле зависит от ее конструкции: н і урезе воды — в случае диафрагмы бетонной, же лезобетонной или деревянной, и центральное распо ложение— в случае применения набивки. Распо ложение на урезе воды дает выгоды в смысле уменьшения фильтрации в теле плотины; кроме І12пп /чрез 60 см і/"рі2мм чрез 60 см

максимум по Фуллеру, умножив а м на 1,67. ІІрп п[ оектпровашш плотины Сант-ТІго в Кали форнии (1932 г.) и ее m стройке [Н= 48,8 м) принят тысячелетний максимум по Фуллеру ввиду тяжких экономических последствий разрушения плотины (обилие апельсиновых насаждений ниже сооружения). Таким же образом поступлено при постройке в 1931 г. плотины Sal t Springs ( Н = = 100,13 м) из каменной наброски. В ы с о т а п л о т и н ы из м е с т н ы х м а т е - р и а л о в и р а з м е р б е д с т в и я п р и ее ги б е л и о п р е д е л я ю т н а ш в ы б о р р а с ч е т - но г о п а в о д к а , вынуждая пользоваться данными, полученными для другой части света (Америка — Фуллер), за отсутствием данных в СССР. Над па водочным горизонтом до гребня должен оставаться запас Ъ, определяемый обычно по формуле Сти венсона, найденной при L менее 65 км", а имен но: h = 0,37 / Х + 0,76 — 0 , 271/Г, где L — длнна юдохранилища в л л и 7г —вы сота в м. При L более 65 км имеем h — 0,37 У Li, Величина h — высота наблюденной волны от гребня до л о ж б H н ы е е . Возвышение гребня волны над горизонтом воды при отсутствии волнения равно h , а = "2 + 4 Т Г где I — длина волны ^ центр колебательного дви жения волны лежит выше горизонта спокойной г, hi \ воды на - j — 1. При больших морских глубинах = і — JL } I X 2 0 h 1 при малых -у = —. Так, в Поти при 1 = 1 6 , 8 м имеем Ь = 4,2 м. гг h 1 при у = — имеем Ь , -h а = ~2 16' где, h берем по Стивепсону. Однако волна у откоса вкатывается по напра влению к гребню, значительно превышая ' верх гребней волн в водохранилище, в особенности при пологом напорном откосе. Это и заставляет при нимать превыгаспие гребня не в виде — + —, , 2 16 а в виде Ъ. Размер запаса остается не определен ным, он зависит от степени пологости откоса. Возможно, при пологих откосах не остается ника кого запаса. В действительности наблюдаем иногда, что эмпирическая формула Стивенсона сама по себе неверна. Так, в декабре 1915 г. в водохра нилище Asliokan при L = 6,4 км наблюдались полны до 3,6 м и даже 4,5 м, по Стішсисону же имеем лишь 1,2 м. Мощение по откосу и часть тела плотины были размыты. В декабре 1916 г. явление повторилось в том же масштабе и с теми же повреждениями, что имели меего в 1915 г., не взирая на произведенный ремонт (Trans. Amer. Soc. С. Е., ѵ . 87). Действительно, высота волны зависит от скорости ветра, глубины нодохранплшца и расстояния д , ближайшего бе рега, с ч и т а я по в о т р у . Формула же Сти венсона н е о т р а ж а е т р о д и с к о р о с т и

Р и с. 18. Профиль бетонной диафрагмы.

Р и с . 19. Профиль желДзобе-. тонной диафрагмы.

того, при таком расположении диафрагма является частичной защитой от волн и опорой для одежды откоса в вышележащей части (.рис. 12і. Набивку нельзя помещать в неприкрытом виде, так как она пересохнет и утратит свои цепные свойства, чем и вызывается необходимость размещения ее в центре профиля. 9 . ПРЕВЫШЕНИЕ ГРЕБІШ 1ІЛ0ТПНЫ НАД ПОДПОРНЫМ ГОРИЗОНТОМ ВОДЫ Величина этого превышения определяется гори зонтом воды в катастрофический паводок и мак симальной высотой волны у откоса плотины. Горизонт воды в паводок зависит от ширины во дослива, которую при составлении проекта опре деляют при заданном расходе, находя минимум стоимости водослива плюс тела плотины (незавн си ѵ ая переменная—ширина водослива). Тем са мым определяется отметка горизонта воды в па водок. Величина катастрофического паводка в условиях СССР не может быть установлена доста точно обоснованным способом. Однако ошибка, вызывающая затоплеиие гребня плотины, недопу стима, так как она влечет за собой гибель соору жения со всеми вытекающими последствиями. В условиях США пользуются формулой Фул лера, имеющей вид: Ям= Чср (1 + 0,8 IgT) = д,. р х W ( 1м — наибольший годовой расход за Т лет, Чср— средний годовой паводочный расход. В частности для:

Т=

1 г. имеем Х = 1,00 Т=

60 л. имеем Х = 2,36

Т = 5 л. Т = 10 „ Т = 2 0 , ,

Х = 1,56 Т = 100 „ X = 1.80 Т = 500 „ X = 2,04 Т=\ ООО „

X = 2,60 X = 3,16 X = 3,40

'Г = 25 „ „ X = 2,12 Следовательно, имея двадцатилетний максимум (европейская часть СССР) q M по данным Д. И. Кочерина, ориентировочно находим тысячелетний