Гидротехнические сооружения. Том I

криволинейной поверхности железобетонной пло тины, запроектированной для Самарской луки на реке Волге. Грунт, на котором располагается плотина, мелкий песок с преобладанием фракций диамет ром от 0,1 до 0,25 м ». Плотина запроектирована на кессонном осно вании, составленном из трех рядов кессонов. Размеры частей сооружения приведены на рис. 149. В результате статического расчета кон струкции, неприводимого здесь, оказалось, что по подошве наиболее нагруженного среднего ряда кессонов под телом плотины имеется напряжение в 5,2 кг/смК Давление на грунт составляется из: 1) веса профиля; 2) вертикального давления воды; 3) веса кессонов, наполненных водой; 4) передачи моментов всех вертикальных н го ризонтальных сил; 5) давления фильтрационного потока (вверх);

действия крайней секции Е { (или Р { ) и реакции третьей смежной секции Е 2 . Направление силы Е { имеется на обоих много угольниках по их построению для первой секции. ІІо силе G?, и Е { строится их равнодействующая D { на силовом многоугольнике, которая должна урав новешиваться силой IPçj и Е. г второй секции. Поэтому, проведя в веревочном многоугольнике силу Е і до пересечения с G 2 , далее из этой точки проводим вектор, параллельный ІД, опре деленному на силовом многоугольнике. Равнодействующая В і уравновешивается реак цией смежной секции по границе с ней Е 2 и равнодействующей грунта с учетом трения W 3 . Поэтому векторы />, , Е 2 и W 2 должны пересе каться в одной точке. Следовательно, пересече ние в веревочном многоугольнике вектора Т) 1 с линией Е г определит положение вектора Ж 2 . Подобное параллельное построение веревочного и силового многоугольников должно вестись от дельно для зон сдвигающей и удерживающей.

Наносы

Р II о. 149. Профиль плотины.

. 6) сил трения груита по стенкам кессонов. Следовательно, в полученной величине напря жений уже учтены все элементы, кроме горизон тальных давлений воды и наносов, учитываемых отдельно. По крайним точкам отдельных рядов кессонов напряжения распределяются следующим образом (рис. 149): Под точкой 1 — 39,55 т /м* „ 2 — 40,93 „ „ „ » 5 — 46,72 „ б - 4 8 , 1 0 „ I Ia участках, занятых водобойным колодцем и понуром, в расчет вводятся их веса. Вес грунта с водой в расчете принят равным 2,1 т /м* потому что, благодаря наличию кессонов, имеющих сплошные перегородки, во взаимодей ствующей системе нагрузок участвуют как песок, так и вода, заполняющая пустоты в нем. Угол внутреннего трения грунта по грунту принят наме ренно пониженным: <р —10°. Из серии построений, которые требуются при расчете по методу Петерсона для различных по ложений центров поверхности скольжения, здесь приводится одно, наиболее неблагоприятное для данной конструкции плотины, а также приведены 3 — 57,76 „ 4 — 69,14 „ ,,

Построение веревочного многоугольника ведется, начиная с крайних секций по направлению к границе обеих зон. В этом месте силы взаимо действия смежных секций Е и Р встречаются, причем в общем случае, оставаясь параллельными друг другу, они не совмещаются и следовательно составляют пару сил. Последняя является мо ментом, опрокидывающим сооружение и не влияю щим па результат устойчивости на скольжение. Построение силового многоугольника закан чивается проведением пограничных сил взаимо действия секций Е и Р, в общем случае н е с о в п а д а ю щ и х по в е л и ч и н е . Помимо вертикальных нагрузок, вызывающих рассмотренные выше усилия, в плотинах имеются также горизонтальные, составляемые из давления воды и наносов. Метод инж. ІІетерсона né учи тывает момента от горизонтальных сил. Введение же горизонтальных сил в силовой многоугольник иногда выполняется следующим образом. К кон цевой точке сдвигающей силы Ец (рис. 147) прикладывается горизонтальная сила Q, с ее величиной и направлением, и проектируется на направление сдвигающей силы. В результате получаются суммарные равнодействующие сдви гающих и удерживающих усилий, отношение которых характеризует, как указано, устойчивость сооружения. В виде примера приводятся основные части расчета устойчивости на скольжение по