Гидротехнические сооружения. Том II

Расчет подобного рода имеет смысл лишь тогда когда он основан на тщательном изучении дей ствительных условий разрушения сооружения (установление начальной и конечной точек поверх ности обрушения, установление действительных с, 9, у и т. д.). В этих условиях расчет по криво линейной поверхности дает возможность пове рить правильность самого метода и накапливать материал, который послужит в дальнейшем для уточнения методов расчета и приближения их дей ствительным условиям. Опубликованные данные о плотине Lafayette не являются в этом отноше нии исчерпывающими, почему на приводимый ниже расчет следует смотреть лишь как на пример, иллюстрирующий методику расчета. К моменту разрушения плотина Lafayette имела приблизительно очертание, изображенное на рис. 181. Тело самой плотины имело большую плотность и было возведено на толіце аллювиальных отло жений, залегающих на толщину более 15 м. По чертежу плотины Lafayette, приведенному в цитированной выше книге проф. П. И. Аниси мова, с некоторой долен вероятности можно уста новить иа поверхности плотины точку, разделяю щую часть грунта, пришедшую в движение, от неподвижной части. Так же ориентировочно вы брана точка выхода кривой скольжения на поверх ность. Кроме того детальное исследование тела плотины после обрушения путем бурения уста новило, что бетонный замок и металлический шпунт сохранили свое место. Выбрав таким обра зом три точки на предполагаемой поверхности скольжения, находим центр этой поверхно сти h производим расчет. Расчет сделан для про филя плотины до обрушення, a іакже для не сколько сглаженного профиля тела плотины после его обрушения. Полный расчет приведен лишь для первого случая (табл. 29 см. на стр. 186). при 9 const по всей

На участке поверхности скольжения, проходя щем в теле плотины, воспринимается, таким обра зом, момент mj Ä W H - ^ + A r .t)ti ; 102,75 0,412 : 1 735 т - м . Иа участке поверхности скольжения, проходя щем в верхнем слое основания, воспринимается момент m, ~ r (ny - f щ + n 3 + ns + n, H- n b> ) tg 92 41 X 253,35 X 0,260 2 700 т - м . На долю слабого слоя грунта остается м 3 м сдп — (/И, 4- /И.,) : - 6 319 — 4 435 1 884 т - м . Сумма нормальных сил на этом участке n t + « 5 -| а/ й + n-; - 254,5 т . Искомое значение угла œ tg l 0°16 ' 0,181 Таким образом коэфиииснту запаса К не удовлетворяет. Действительное значение коэфициента запаса К при данных условиях может быть найдено из уравнения R (2 Л/ftjr <р, + 2 N r tg Ъ + S Л^-tg 9а) ^ К - М с д в 41 (102,75 X 0,577 + 253,35 X 0,364 + . + 254 X 0,231 ) - 6 319 • К, или к Приведенный пример следует рассматривать лишь как иллюстрацию метода расчета, не расце нивая все входящие в расчет элементы (К, соот ношения у и tp), как рекомендуемые. Введение в расчет различных значений вели чины t go на различных участках следует произ водить с большой осторожностью в виду того, что при большой разнице в углах 9 в теле пло тицы и основании ее возможно появление, трещин в теле плотины, после чего скольжение нижней части сползающей массы грунта может происхо дить независимо от ее верхней части. Второй центр 0 2 соответствует центру поверх ности скольжения,"дающей наибольшее значение потребной величины сцепления с (при учете только сцепления и равномерном распределении сцепления по поверхности скольжения). В результате расчета имеем с 3,06 mlм-. П р и м е р 2 (рис. 181). В качестве примера расчета той величины трения, при которой про изошло разрушение земляной плотины, принята плотина Lafayette (Калифорния), разрушившаяся в 1928 г, во время постройки (см. проф. Лниси мов Н. И., „Проектирование глухих плотин", изд. 1934 г., стр. 8 0 - 8 3 ) . 1,4 выбранный профиль при данных условиях 8 600 6 319 1,36. I g ? m, 1 884 «•254,5 41 X 254,5 9 = 1016 ' . Коэфицнент запаса , t g l 3 3 -0,231 0,181; 1,27.

Потребное значение tg 9 поверхности скольжения М с д в

420.130

0,218;

^ л Щ Й

170 X И 351

9! 12°20'. При учете в пределах тела плотины

m = («, + n 3 + JV„ + nù r • tg 30° : 1 369 X 170 X 0,5772= 134 300 т - м .

Тогда

• m

m r ,

1 еда « ( t y - f 7 v e +

tg'-f

AU 0,168

f

420.130 — 134.300 170 X 9 982 9 2 — 9°30'.

При расчете no профилю плотины, установив шемуся после обрушення, соответственно имеем

9, - 1Г1 0 ' Ч>2 : 9°05'.

в) Расчет устойчивости оснований набережных Излагаемый ниже метод расчета устойчивости оснований относится ко всем сооружениям, кото рые с известной долей приближения могут быть подведены подсхему, представленную иа рис. 182.