Диффузия и конденсация водяного пара в ограждающих конструкциях
удаляемого конденсата можно определить из отноше - ния разности значений N к значению N с теплой стороны . Оно составляет , таким образом , (1502 - - 1451)/1451 = 0,0351 = 3,51%. Наиболее надежное значение N можно определить или интерполировать на половине длины основания треугольника . Первоначальный диффузионный расчет показал зна - чение выхода водяного пара g вых = 0,487 г /( м 2 ⋅ ч ). Так как относительно третьего слоя ничего не изменилось , это значение также остается действительным . Разность количеств пара становится равной 0,0351 ⋅ 0,487 = = 0,017 г /( м 2 ⋅ ч ). Такое же значение разности получи - лось бы и в прежнем примере , так как отношение зна - чений N так же не изменилось . При повышении значения относительной влажности воздуха на теплой стороне до 86,6%, необходимо по - строить новый треугольник первого ( со штрихом ) слоя , который будет точно соответствовать прежнему треугольнику первого ( со штрихом ) слоя . Но так как коэффициент сопротивления диффузии теперь лишь вдвое меньше , чем у остальных слоев , расположенных с теплой стороны зоны конденсации , это приведет к уд - воению притока водяного пара против прежнего расче - та диффузии , потому что произведение µ d стоит в знаменателе . Отношение tg γ 1 / tg γ 2 будет равно 1,273/0,731 = 1,741. Если относительная влажность с теплой сторо - ны составляет 86,6%, то для определения притока во - дяного пара g прит , равного 0,848 г /( м 2 ⋅ ч ), это значе - ние следует умножить на значение выхода водяного пара g вых , равное 0,487. При этом корректировка зна - чения N не учитывается . Отношение tg γ ’ 1 ⋅ N ⋅ A ⋅ g ⋅ γ нав увеличивается до 2 ⋅ 1,741 =3,482, потому что tg γ нав = 0,5 tg γ 1 . Приток водяного пара по - вышается до 3,482 ⋅ 0,487 = 1,696 г /( м 2 ⋅ ч ), т . е . при от - носительной влажности 86,6% становится вдвое больше первоначального значения . Результат перекрывается по причинам , изложенным выше . Применение метода треугольников показывает , что отношение расчетного подъема гипотенузы к факти - ческому ее подъему , умноженное на выход водяного пара через холодную сторону , дает приток водяного пара с теплой стороны . При этом под расчетным пони - мают подъем гипотенузы до фактического уровня пар - циального давления на теплой стороне , а под фактичес - ким - наоборот , подъем до фактического уровня р , при котором выпадения конденсата еще не происходит . Свободное пространство выше кривой р нас дает воз - можность определить температуры на поверхностях и на границах слоев . Чтобы найти точки пересечения с искомыми линиями температур поверхностей конструк - ции и границ слоев , нужно значение сопротивлений теплопередаче 1/ k нанести на наклонную прямую , ко - нечные точки которой лежат на линиях температур внут - реннего и наружного воздуха , а длина соответствует численному значению сопротивления теплопередаче ( при - менив подходящий масштаб треугольника ). Для этого прямую следует разделить лишь в отношении сопротив - лений теплопередаче и теплоотдаче . Этот метод может во многих случаях заменить расчет градиента температур и сократить время исследования . Точность при этом ед - ва ли пострадает . Знание отдельных значений градиента только тогда является преимуществом , когда приходит - ся работать со многими вариантами значений общего градиента 3.11. Построение треугольника с помощью криволи - нейной касательной . Основой дальнейших диффузион - ных расчетов служат содержащиеся на рабочих гра - фиках ( рис . 31) линии градиентов парциальных дав - лений , которые обозначены номерами 1, 2 и 3. Расчет для линии I . Стена из абсолютно однородного материала имеет толщину 0,36 м и коэффициент со - противления диффузии 10. Сопротивление диффузии
стены составляет , таким образом , 3,6 м . Температу - ры на поверхностях равны : с теплой стороны +25° С , с холодной -11° С . Температура холодной поверхнос - ти соответствует точке пересечения линии градиента парциальных давлений 1 с кривой p = 80%. Линия градиента парциального давления 1 может быть непосред - ственно использована для построения треугольника . Она заменяет собой криволинейную касательную к кри - вой p нас , точка касания которых находится на линии температуры -5° С . Точка пересечения линии 1 с линией температуры +25° С лежит на высоте 1390 Па , т . е . по расчету соот - ветствует относительной влажности 43,91%, которая является предельной . Во избежание образования кон - денсата в зоне плоскости с критической температурой -5° С ( где конденсат превратился бы в лед ), это зна - чение нельзя превышать . Выход водяного пара находим из равенства g вых = = (402 - 191)/(0,6 ⋅ 1556) = 0,2260 г /( м 2 ⋅ ч ). Приток водяного пара равен g прит = (1390 - 401)/(3 ⋅ 1475) = = 0,2233 г /( м 2 ⋅ ч ). Так как приток пара немного меньше , чем выход , относительная влажность не достигает пре - дельного значения . Линия градиента парциального дав - ления 1 проходит , таким образом , ниже линии р нас . Если вместо криволинейной использовать прямую касательную , приток водяного пара будет равен g прит = (1457 - 402)/(3 ⋅ 1475) = 0,2384 г /( м 2 ⋅ ч ), а значе - ние относительной влажности - 46,02%, что выше пре - дельной на 2,1%. Расчет для линии 2 . Стена из однородного материала имеет толщину 0,32 м и коэффициент сопротивления диффузии 10 м . Температуры на поверхностях равны : на теплой стороне +29° С , на холодной -3° С . Так как температура холодной поверхности соответствует точке пересечения линии градиента парциальных давлений 2 с кривой р = 80%, линия 2 может быть непосред - ственно использована для построения треугольника . Она заменяет собой криволинейную касательную к кри - вой p нас , точка касания которых находится на линии температур +5 ° С . Точка пересечения линии градиента температуры +29° С лежит на высоте 2280 Па , т . е . по расчету соот - ветствует относительной влажности 56,94%, которая является предельной . Во избежание образования кон - денсата в зоне плоскости с критической температурой +5° С это значение нельзя превышать . Выход водяного пара находим из равенства g вых = (872 - 381)/(0,8 ⋅ 1515) = 0,4051 г /( м 2 ⋅ ч ). Приток водяного пара равен g прит = (2280 - 872)/(2,4 ⋅ 1447) = = 0,4054 г /( м 2 ⋅ ч ). Относительная влажность воздуха достигает предельного значения , поскольку в исследуе - мой точке линия градиента парциального давления 2 не имеет никакого резерва . Применение прямой касательной дает точку Пересе - чения линии температуры +29° С на высоте 2345 Па , что по расчету соответствует относительной влажности 58,57%. При этом приток водяного пара будет равен g прит = (2345 - 872)/(2,4 ⋅ 1447) = 0,4242 г /( м 2 ⋅ ч ). Превышение предельного значения относительной влаж - ности воздуха составит примерно 1,6%. Расчет для линии 3. Стена из однородного материала имеет толщину 0,165 м и характеризуется коэффи - циентом сопротивления диффузии 10. Сопротивле - ние диффузии составляет , таким образом , 1,65 м . Тем - пературы на поверхностях равны : на теплой стороне +23,25 ° С , на холодной — +6,75° С . Так как температу - ра холодной поверхности соответствует точке пересе - чения линии парциальных давлений 3 с кривой р = = 80%, линия 3 может быть непосредственно исполь - зована для построения треугольника , Она заменяет собой криволинейную касательную к кривой р нас точка соприкосновения которых находится на линии температуры +15° С .
40
Made with FlippingBook - Online catalogs