Диффузия и конденсация водяного пара в ограждающих конструкциях

кое сопротивление α / λ = 0,365/0,41 = 0,89 м 2 ⋅ К / Вт , а сопротивление диффузии µ d = 8 ⋅ 0,365 м = 2,92 м . С целью упрощения расчета можно пренебречь слоем штукатурки и сопротивлением теплоотдаче 1/ α н . Если внутреннее сопротивление теплоотдаче 1/ α н при - нять равным 0,123 м 2 ⋅ К / Вт , то сопротивление тепло - передаче 1/ k составит 0,89 + 0,123 = 1,013 м 2 ⋅ К / Вт , а коэффициент теплопередачи будет равен 0,987 Вт /( м 2 × × К ). Температуру воздуха внутри плавательного бассей - на рассматривают как постоянную и принимают равной +30 ° С . Перепад между температурами внутреннего воздуха и поверхностью стены составляет 0,123 ⋅ 100/1,013, или 12,14% общего перепада между температурами внутрен - него и наружного воздуха . В интересах большей наглядности представляется целесообразным рассматривать температуры отдельных месяцев попарно . Для Мюнхена это выглядит следующим образом : январь -2,3° С , февраль и декабрь -0,9° С , март и ноябрь +2,6 С , апрель и октябрь +7,2 ° С , май и сентябрь + 12,3° С , июнь и август +15,6° С , июль +17° С , среднего - довая +7,4° С . Исходя из общего перепада температур и определен - ной в нем доли перепада между температурами внутрен - него воздуха и поверхности стены 12,14% рассчитаем тем - пературы внутренней поверхности : январь +26,1° С , февраль и декабрь +26,2° С , март и ноябрь +26,7° С , ап - рель и октябрь +27,2° С , март и сентябрь +27,9 С , июнь и август +28,3° С , июль + 28,4° С , среднегодовая +27,3° С . Если установить в помещении плавательного бассейна среднее значение относительной влажности воздуха 75%, то парциальное давление составит 0,75 ⋅ 4242 = 3181,5 Па или округленно 3200 Па , а относительная влажность соответственно - 75,4%. Для последующих расчетов следует принять , что сопротивление диффузии водяного пара через наруж - ную стену равно 1 м . Необходимую корректировку целесообразно производить в конце расчета . После вычерчивания на рабочих диаграммах ( рис . 27) линий температур для тех или иных пар месяцев , а также для среднегодовых значений строят соответст - вующие треугольники . Необходимо построить пять треу - гольников для теплой и пять для холодной стороны стены , гипотенузы которых касаются кривой р нас , а также три треугольника ( для мая — сентября , июня - августа и июля месяцев ), гипотенузы которых не ка - саются кривой р нас . Рассмотрев построенные треуголь - ники , можно сделать вывод , что в течение периода от ок - тября до апреля происходит накопление , а в период от мая до сентября — удаление конденсата . Длины противолежащих катетов отдельных треуголь - ников соответствуют тем или иным значениям перепа - да давлений пара , длины оснований ( прилежащих кате - тов ) задают значение сопротивлений диффузии . Отрез - ки соответствующих линий температур на поверхнос - тях конструкций соответствуют общему сопротив - лению диффузии . Дальнейший расчет можно выполнить следующим образом .

⋅ 0,292 1510 531

Удаление конденсата

=

=

вых g

= 1,204 г /( м 2 ⋅ ч ).

г /( м 2 ⋅ ч ).

Накопление конденсата

1,617 ∆ = нак g

Февраль – декабрь ∆ p тепл = 3200 – 2267 = 933 Па , N = 1423; ∆ p хол = 1002 – 453 = 549 Па , N = 1506;

µ d тепл = 67/271 = 0,247 м ; µ d хол = 79/271 = 0,292 м ;

0,247 1423 933 ⋅

Приток конденсата

г /

= прит g

=

2,654

/( м 2 ⋅ ч ).

0,292 1506 549 ⋅

г /( м 2 ×

Удаление конденсата

= вых g

=

1,248

× ч ).

г /( м 2 ⋅ ч ).

Накопление конденсата

1,406 ∆ = нак g

Март – ноябрь ∆ p тепл = 3200 – 2063 = 1137 Па , N = 1426; ∆ p хол = 1270 – 589 = 681 Па , N = 1489;

µ d тепл = 87/241 = 0,361 м ; µ d хол = 79/241 = 0,328 “;

0,361 1416 1137 ⋅

г /( м 2 ⋅ ч ).

Приток конденсата

= прит g

=

2,209

0,328 1498 681 ⋅

Удаление конденсата

г /

= вых g

=

1,394

/( м 2 ⋅ ч ).

г /( м 2 ⋅ ч ).

Накопление конденсата

0,815 ∆ = нак g

Апрель – октябрь ∆ p тепл = 3200 – 2000 = 1200 Па , N = 1426; ∆ p хол = 1818 – 813 = 1005 “, N = 1467; µ d тепл = 97/200 = 0,485 м ; µ d хол = 88/200 = 0,44 “;

0,485 1426 1200 ⋅

Приток конденсата

г /

= прит g

=

1,735

/( м 2 ⋅ ч ).

0,44 1467 1005 ⋅

Удаление конденсата

г /

= вых g

=

1,557

/( м 2 ⋅ ч ).

г /( м 2 ⋅ ч ).

Накопление конденсата

0,178 ∆ = нак g

Среднегодовые условия ∆ p тепл = 3200 – 1937 = 1263 Па , N = 1426; ∆ p хол = 1877 – 824 = 1053 “, N = 1467; µ d тепл = 103/199 = 0,518 м ; µ d хол = 91/199 = 0,457 “;

Январь ∆ p тепл = 3200 – 2337 = 863 Па , N = 1423; ∆ p хол = 935 – 404 = 531 Па , N = 1510;

µ d тепл = 61/284 = 0,215 м ; µ d хол = 83/284 = 0,292 м .

0,518 1425 1263 ⋅

Приток конденсата

г /

= прит g

=

1,71

Приток конденсата

0,215 1423 863 ⋅

= прит g

=

2,821

/( м 2 ⋅ ч ).

0,457 1467 1053 ⋅

г /( м 2 ⋅ ч )

Удаление конденсата

г /

= вых g

=

1,571

/( м 2 ⋅ ч ).

32